1项目背景
藏中联网工程是迄今为止在世界最高海拔、高寒地区建设的规模最大的输电工程。工程沿线平均海拔4500m，最高海拔5300m，其中海拔4000m以上地区占91％，气候严寒，多年冻土区786余公里，沿线地质条件复杂、生态环境脆弱、施工条件恶劣，建设环境复杂。因此，应该解决连续高海拔陡峭山区基础设备及材料安全运输的施工难题。
2 工程特点
藏中和昌都电网联网工程500千伏线路施工（包8）线路起自左贡县德达村分界塔左线JL116、右线JR122，止于500kV左贡变门型构架，线路路径长度2×33km，其中单回路长为2×25.5km，双回路长为2×7.5km，单回路直线塔57基，耐张20基；双回路直线塔9基，耐张塔3基。高原山地22.7%，高原高山77.3%，共有89基塔，沿线海拔为4100～4620m。本标段线路地貌主要为侵蚀剥蚀中高山、侵蚀剥蚀低高山、剥蚀高原丘陵及河流侵蚀堆积山间谷地。
左贡县属藏东南高原温带半干旱气候。气温年差较小，热量可利用率较高。降水分布不均匀。夏季降水集中，冬春季气候干燥寒冷。年平均气温 4.6℃，最高气温27.9℃，最低气温 一23.0℃。1月份平均气温为—6.7℃，7月份平均气温为13.2℃，日平均气温5℃以上持续时间为176d，日平均气温0℃以上持续时间220天。气温年差19.2℃，气温日差年平均14.5℃。无霜期90天左右。年平均降水量445.9mm，年最大降水量683.2mm，年最小降水量 302.2mm。年日照时数2186h，年太阳总辐射量588kj/cm。
3连续索道运输
3.1、索道架设的必要性分析
本工程沿线部分塔位地形为山地、高山大岭，相对高差大，地形复杂，进入塔位无施工道路，且不可能修路；同时由于海拔高，人员、机械降效严重，运力有限，因此必须搭设索道进行运输
3.2、索道施工设计基本规定
索道运输应根据最大单件运输重量、最大单件轮廓尺寸、运输总量、日运输量、施工工期等进行运能需求与效率分析，选择合适的索道载荷级别与索道数量。
索道的日运输量按公式下列计算：
式中：
W —— 单级索道日运输总量，t；
P —— 单件货物重量，t；
t —— 索道一天的实际工作时间，min；
t1 —— 第一件货物到达索道终点所需时间，min；
L —— 多件连运时，单件货物之间的距离；
v —— 牵引速度，m/min；
r —— 时间损耗系数，取1.1；
t2—— 装卸时间，min；
4 索道路径选择
（1）装货点尽量靠近车辆能到达的位置，卸货点应尽可能在线路杆塔高点附近，以便线路器材直接运达，减少二次转运。
（2）索道沿线尽量避免和已有或新建的线路、通信线、公路、铁路和居民区交叉。
（3）索道要尽量连续，减少周转，支架要力求设立于山岗等凸出位置，并充分利用地形地质条件，跨距力求均匀。支架的位置和高度必须保证在任何工作条件下，货物与地面间有足够的距离。
（4）根据索道的长度、高差、地形等因素进行索道耐张段的划分，应尽量采用一级运输到位，当一级传动的索道不能满足时，可采用多级索道分段架设。
（5）多支点索道应直线布置，支架中心定位横向位移不宜超过50mm。
（6）单级索道的长度不宜超过 3000m，最大高差不宜超过1000m，同时尽量避免支架两侧出现大小档不均匀布置现象，否则应分级设置。除跨越山谷等特殊情况外，单跨索道最大跨距不宜超过1000m，多跨索道相邻支架间的最大跨距不宜超过600m，单个跨距高差不宜超过500米，弦倾角不宜超过45°。
5 索道路径测量
索道架设前，进行详细的实地踏勘，根据实际微地形情况，确定索道路径，精确测绘索道路径纵断面图，为施工设计提供原始资料。
索道路径断面测量点的设置应满足以下规定：
（1）地形断面变化拐点、障碍物必须设置测点。
（2）地形变化较为平缓地带，适当增加测点数量，测点间距不超过跨距的10％。
6 索道运输方式
输电线路工程货运索道由承载索、返空索、牵引索、驱动装置、支架等部分组成，其运输方式主要有循环式和往复式两种。具体包括：单跨单索循环式索道；多跨单索循环式索道；单跨多索循环式索道；多跨多索循环式索道；单跨单索往复式索道；单跨多索往复式索道；缆式吊车索道运输。
7 索道系统的组成部分
基础砂、石采用容积为0.3m3运输料斗，运输料斗本身带有可卸装置，在卸料点前侧5～8米的位置设置1根卸料挡杆控制料斗自卸。运输料斗与牵引装置连接采用专用的可装卸卡具与滑车联接。
8 其它一般规定
1、索道施工设计应考虑以下因素：
（1）索道运行中货物与地面障碍物需保持一定安全距离。
（2）承载索在重载情况下，跨距中点的最大弧垂宜为跨距的7%，最大不超过跨距的10%。
（3）索道运行中所有支架处承载索不得有上扬情况。
（4）承载索的校核应以单个集中荷载位于最大跨距中点时作为控制条件。
2、索道各主要部件的安全系数应按表7-1中数值选取。
表 7-1 主要部件的安全系数
注：钢结构支架设计时已经考虑结构应力安全，施工时可按标明的额定荷载直接选用。
3、索道的最高运行速度不宜超过60m/min。
4、索道的设计、安装、检验、运行、拆卸应符合 DL/T 875 及 DL 5009.2 的相关规定。
9 承载索的计算与选型
1、承载索宜采用密封钢丝绳，钢丝公称抗拉强度不宜小于1370MPa，当选用其它线接触或面接触钢丝绳时，钢丝公称抗拉强度不宜小于1670MPa；返空索可采用外粗式同向捻的钢丝绳，钢丝公称抗拉强度1370～1850MPa。为施工方便，承载索选用的最大直径不宜超过26mm，否则应采取多索承载方式。一个拉紧区段内，承载索、返空索宜采用整根钢丝绳。
2、承载索的计算与选型按以下步骤进行：
（1）根据索道路径纵断面图，初步选定支架位置及高度，确定最大档跨距，以承载索空载状态下，垂跨比3％～5％作为控制条件，按下列计算式计算承载索初始水平安装张力H0：
式中：
H0—— 承载索的初始安装水平张力，N；
l—— 跨距，m；
ω—— 承载索单位长度重量，N/m；
f—— 承载索在空载下的跨距中点最大弛度，m；
β——高差角。
（2）利用有集中荷载和无集中荷载的承载索近似状态方程式，按下列计算式计算集中荷载位于索道最大跨距中点时承载索的最大水平张力H2：
式中：
H2 —— 集中荷载作用在最大跨距中点时，承载索的水平张力N；
S —— 承载索截面积，mm2；
E —— 承载索的弹性模量，参考取值为107000 N/mm2；
k2 ——集中荷载位于索道最大跨距中点时，对架空线索长度的影响系数。
只有一个集中荷载时：
。要求同跨距内作用有多个较轻的集中荷载时，多个较轻集中荷载重量之和不大于只有一个较重的集中荷载（多个小荷载作用下的应力和位移都比单个大荷载作用下要小）。
（3）计算最大跨距内低侧、高侧支架对承载索的竖向支持力V，按下列计算式进行计算。
低侧支架竖向支持力：
高侧支架竖向支持力：
式中：
Q —— 集中荷载重量，N；
H —— 集中荷载作用在最大跨距中点时，承载索的水平张力N；
3、初选承载索规格后，应校验承载索对地距离，按下列步骤进行计算：
（1）计算集中荷载位于地面障碍物垂直上方时承载索的水平张力Hx，按下列计算式计算。
式中：
H1 —— 承载索的初始安装张力，N；
Hx —— 集中荷载地面障碍物上方时，承载索的水平张力，N；
kx ——集中荷载位于地面障碍物垂直上方时，集中荷载对架空线索长度的影响系数。只有一个集中荷载时：
，x为障碍物到低侧支架的水平距离，m。
（2）根据Hx，计算集中荷载位于地面障碍物垂直上方时，该处承载索的垂度fx，进而校验集中荷载对地面障碍物的安全距离y，按下列计算式计算。
式中：
fx—— 单个集中荷载位于地面障碍物垂直上方时，该处承载索的弧垂，m；
Hx—— 单个集中荷载位于地面障碍物垂直上方时，承载索的水平张力，N；
ω—— 承载索单位长度重量，N/m；
h—— 承载索支持点的高差，m；
x—— 地面障碍物到低侧支架处的水平距离，m；
Y—— 跨距低侧支架高度，m；
hx——地面障碍物到低侧支架处地面的相对高差，m；
Δ——集中荷载下边缘到承载索支持点的垂直距离，m。
4、承载索对地安全距离不符合要求时，应通过改变支架位置、增加支架高度、危险点少量降方、增加支架等方式进行调整，设定控制条件重新进行计算与选型。
5、承载索计算工作量大，并需反复试算，宜用计算机编程计算，以求得合理的施工技术参数。
10 返空索的计算与选型
返空索一般选用线接触的钢丝绳，直径较承载索小，一般只承受空车及少量机具等物料的重量。返空索直径不得小于12mm。返空索直径的选择可参考下表选取。
承载索与返空索的选取关系表
11 牵引索的计算及选型
1、牵引索应选用线接触或面接触同向捻带绳芯的股捻钢丝绳，其钢丝公称抗拉强度一般为1370～1770Mpa。
2、牵引索的安装弧垂取承载索安装弧垂的1.3～1.5倍。
3、牵引索的计算及选型按以下步骤进行：
（1）架空索道牵引索的最大总拉力∑P，按下列计算式计算：
P1——牵引索初始张力，N。
P2——克服集中荷载Q沿牵引索方向上的分力，N；此力出现在高差最大的跨距内，
P3——克服运行小车动滑轮沿承载索的滚动摩擦力，N，按式10-3计算：
式中：
μ—— 动滑车轮轴间的滑动摩擦系数，用青铜轴套，取0.06～0.1，用滚动轴承，取0.01～0.02；
μ＇—— 动滑车的滑轮沿承载索的滚动摩擦系数，取0.05～0.06；
R—— 动滑车滑轮的外沿半径，cm
（2）牵引索破断拉力应满足安全系数 
。
12 支架的受力计算
1、作用于支架上的外力可以分解为竖向下压力和纵向（沿索道线路方向）水平不平衡张力。纵向水平不平衡张力按竖向下压力的20%近似取值，作为验算横梁弱轴方向抗弯强度的依据。纵向水平不平衡张力对支架倾覆的影响由支腿及拉线平衡。
2、支架所受竖向下压力包括两部分，即通过承载索鞍座作用的下压力与返空索鞍座作用的下压力。返回单件重量超过400kg的从承载索运输，返空索鞍座作用的下压力在支架结构设计时已经计入，支架选型参数仅按承载索鞍座作用的下压力考虑。
3、在陡峭地形条件下，支架宜采取预倾布置，使支架相邻两档承载索与支架中心线间夹角大致相等，改善支架受力，提高运行小车通过性。
4、支架所有钢结构部件需采取有效防腐蚀措施，宜选用镀锌方式。
5、支架应设置钢结构柱脚底板，底板尺寸不宜小于300×300×10mm，其外侧应设置锚钎孔。
6、支架位于土壤承载力较差地带时，应设置现浇基础，基础另行特殊设计。
7、支架通过尺寸应保证运行小车在承载索和返空索上相对运行通畅，不得碰撞。
13 架结构型式
1、支架包括支腿、横梁，其基本结构型式是人字支腿门型结构；在地形、地质较差的情况下为防止支架侧向倾倒，应设置横向支撑。支架支腿钢管采用法兰连接，每节重量控制在 30kg 左右，长度最长不应超过2m。
图12-1 门架结构示意图
2、支架横梁应根据不同的支腿跨度和所受竖向荷载条件分别采用单H型钢横梁和双H型钢组合两种型式，
14 鞍座选型
1、鞍座应采用焊接结构，绳槽宜设带润滑装置的尼龙衬垫，曲率半径不小于承载索直径的150倍。
2、鞍座绳槽的半径应比承载索公称半径大7.5%，且不小于承载索半径的105%，具有对承载索足够的环形支撑，以保证行走运行小车正常运行并允许承载索弯曲。
3、鞍座的悬挂结构形式应采用箱型悬挂，以改善鞍座受力。
4、在陡峭地形条件下，应选用摇摆式鞍座。
5、鞍座设计时，应验算鞍座轴的弯矩拉应力（弯矩压应力）和剪切应力，进而计算求得鞍座轴的所需直径。
6、鞍座轴的计算与校核示意图见图13-1所示。
图13-1 鞍座轴计算示意图
7、鞍座轴的计算与校核按以下步骤进行：
（1）计算轴承套筒口（即A-A′截面）的剪切应力、弯矩拉/压应力，按下列计算式计算：
剪切应力
弯矩拉应力
式中：
—— 鞍座轴套筒口的剪切应力，N；
—— 鞍座轴套筒口的弯矩拉/压应力，N•m；
L—— 轴套中心到挂板的距离，m，根据设计初始条件最大钢丝绳直径φ26，取托索轮厚度32mm，考虑预留间隙及轴套伸出挂板距离，设定L=32/2+6=22mm，即校验时取L=0.022m；
（2）按下列计算式计算由弯矩造成的拉/压应力所需要的轴承最小直径：
式中：
—— 屈服强度，材质为Q235B，取值为235Mpa，材质为40Cr，取值为785MPa；
K —— 安全系数，此处取3.0；
（3）按下列计算式计算由抗弯抗剪加权后所需的最终轴承直径：
式中：
——抗拉强度，取值按照0.6-0.8
取值，材质为Q235B，225-300MPa；
15 鞍座结构型式
鞍座根据承载索数量分为单索式鞍座、双索式鞍座、四索式鞍座三种，分别见图14-1、图14-2、图14-3所示。
图14-1 单索式鞍座结构示意图
图14-2 双索式鞍座结构示意图 图14-3 四索鞍座结构示意图
16 鞍座系列规格
鞍座的规格根据所需承载索根数、承载力（通过承载索传递到鞍座上的下压力）进行选型，鞍座系列规格见表15-1所示。
表15-1 系列鞍座规格表
注：鞍座型号中“AZ”代表“鞍座”，其后数字依次代表适用承载索根数、承载力。
17 运行小车选型
1、索道的运行小车应采用下部牵引式（牵引索在承载索下方）。
2、承载索按抗拉强度选定后，还应验算运行小车重载时引起的承载索弯曲应力，并确定运行小车行走轮数量，按下列计算式进行计算：
式中：
σ弯 —— 重载滑车引起的承载索弯曲应力，N/mm2；
n —— 行走小车动滑车个数；
σ拉 —— 承载索最大使用拉伸应力，N/mm2；
3、运行小车上抱索器的抗滑力不得小于物件在最大倾角处沿钢丝绳方向分力的1.3倍。
4、运输较重物料宜采用多轮行走车，每个行走轮的承载力不宜超过300kg；对于载重较大的物料运输，可采用多个行走小车运输；对于塔材等细长物料运输，应采用多吊点方式运输。
5、运行小车行走轮轮缘断面形状应与承载索相适应，车轮直径不宜超过280mm。车轮宜设对承载索有保护作用的耐磨轮衬。
18 运行小车结构型式
运行小车根据承载索数量分为单索式运行小车、双索式运行小车、四索式运行小车三种，分别见图17-1、图17-2、图17-3所示。
图17-1 单索式运行小车结构示意图 图17-2 双索式运行小车结构示意图
图17-3 四索运行小车结构示意图
19 动力装置选型
1、索道动力装置应选择专用索道牵引机。该装置由动力机（内燃机或电动机）、离合器、变速器、刹车装置、减速器、牵引卷筒等部分组成。
2、索道牵引机上应配备两套制动装置，并且彼此独立。制动器应具有逐级加载和平稳停车的制动性能。
3、索道牵引机的选择原则：应从牵引机出力、牵引速度、操作方便、制动可靠和使用的经济性等各方面综合考虑。
4、索道牵引机宜选择双卷筒式设备。
5、在作业现场有动力电源的情况下可选择电动式牵引设备。
20 工作索锚固与牵引索高速滑车
1、承载索的锚固方式可采用直埋式钢板地锚或现浇锚桩。索道支架、牵引机机械等的锚固可按线路施工中常规方式进行。
2、承载索锚固力大于20吨，不宜使用单锚方式，应采用群锚方式。如受地形条件限制，需设计特殊的现浇锚桩锚固。
21 索道架设
1、索道架设包括支架安装、牵引装置安装、地锚安装、展放牵引索、安装牵引索、安装承载索、返空索、系统调试、检查试验等环节。
2、在地面将支架腿连接到需要的高度，支架高度在 3.0m 以下时可采用人力组立，高度超过 3.0m的支架应利用抱杆进行组装。支架腿应安放在平整、坚实的地面上，组装过程中应用拉线临时固定，防止支架倾倒。
3、支架支腿组立好后，进行横梁安装。安装过程中应确保各部件连接牢固、可靠。
4、人字型支架应设置支架拉线加以固定。拉线对地夹角不应大于 45°，用紧线器将拉线调紧，两侧拉线拉力应相等。
5、利用人力辅助或手板葫芦安装鞍座，并连接牢固。
6、索道两端终端支架高度根据地形调节，保证各工作索张紧后的合理位置，方便装拆运行小车。
7、按施工方案埋设相应规格的工作索地锚。
8、工作索地锚宜选用直埋式地锚，支架拉线可采用铁桩或地锚。
9、使用钢绳卡固定工作索端部，安装时应注意必须将绳卡的压板与主索相贴，而用 U 型螺栓夹住短头部分（钢丝绳的折回部分），以免主索受到损伤。绳卡的数量和间距可按下表选取。
绳卡数量及间距对应表
10、承载索固定端头绳套应使用套环（鸡心环），防止钢丝绳弯曲部分受损。
11、根据受力计算和索道运能需求选择合适的牵引装置。牵引装置就位时应在牵引机下方垫以枕木，并进行水平校正，利用钢丝绳套固定于地锚上，用手板葫芦调整牵引机位置。
12、采用人工或飞行器等方式展放初级引绳，再逐级引渡展放至牵引索。
13、牵引索闭合前，将一端临时锚固，另一端利用牵引装置将牵引索张紧至设计张力后，编接接头形成闭合。在转向滑车和地锚之间设置可调式装置，以便随时调整牵引索的收紧度。
22 索道运行维护
1、机械操作人员应持证上岗。
2、应保证通信联络畅通，信号传递要语言规范、清晰。在索道集中区域，应采取措施保证各级索道通讯互不干扰。
3、每日开工前，应对索道驱动装置进行检查，开机空载运行2～3分钟后方可进行正常的运输作业。
4、索道运行期间，要定期对地锚、支架、承载索、牵引索等关键部位进行检查并对工作索初拉力进行调整，按要求对驱动装置、钢丝绳等重要部件进行定期保养，对抱索器螺栓等长期反复使用的部件定期更换，做好机械设备检查、保养、更换部件记录。
5、索道运行时，支架、地锚处应设专人值守。操作人员应注意驱动装置、工作索的状况，值守人员应注意支架、地锚的状况，发现异常现象应首先停机检查情况，及时处理解决，确认无误后方可开机运行。
6、运输前应确认运行小车与承载索配合正确，与牵引索连接可靠。
7、重量较大的物料运输开始牵引时应慢速、平稳。运行小车接近支架时，值守人员应随时报告运行小车距支架的距离，并要求放慢牵引速度，缓慢通过支架。
8、运输过程中需停止时，驱动装置应停止并制动。
9、索道超过 30 天不使用时，应放松工作索张力，排空驱动装置内水和油，并对所有部件进行保养。停用期间，应派专人看护。重新启用时，应重新调试系统并进行检查及试运行。
23 物料运输
1、应根据物料特性选用不同的物料运输方式。
2、砂石等散料的运输宜采用翻转式货车或底卸式货车运输。当运输黏结性物料时，宜选用底卸式货车。
3、运输散料的货车应有防洒落措施。货车的有效容积利用系数：当运输松散物料时宜采用0.9～1.0；当运输黏结性物料时宜采用0.8～0.9。
4、水泥等袋装物料可采用多挂点运输筐运输。
5、金具、零星钢材宜打包运输。
6、玻璃及瓷质绝缘子等带包装的物料应带包装运输。合成绝缘子应按照厂家要求进行运输。
24 索道拆除技术管理
1、索道拆除应明确拆除流程、方法，并向施工人员交底。拆除过程应由了解索道整体结构的专业人员统一指挥，拆除过程应保持通讯畅通。严禁随意、盲目拆除。
2、拆除工作索时，应先解除张力。严禁在不松张力的情况下，将工作索直接剪断。
3、索道部件运离工作现场后，施工项目部应清理场地、恢复地貌。
25 索道的保养与维护管理
1、索道在使用过程中，项目部应按照 Q/GDW1418—2014《架空输电线路施工专用货运索道施工工艺导则》的要求，对牵引机、支架、工作索、鞍座、运行小车、高速转向滑车、地锚等各部件进行日常维护和定期保养，并填写维护保养记录。
2、索道在闲置期间，由索道实际持有单位进行保养维护，或者由产权属有者进行保养维护。如租赁使用，则需在租赁合同中应明确双方保养维护责任。
3、闲置期间的维护与保养填写闲置期间索道主要部件保养要求表。
4、索道出库使用前应进行全面的保养与检查。
26 索道计算与技术参数
1、计算与技术参数
计算公式：
式中：
W —— 单级索道日运输总量，t；
P —— 单件货物重量，t；
t —— 索道一天的实际工作时间，min；
t1 —— 第一件货物到达索道终点所需时间，min；
L —— 多件连运时，单件货物之间的距离；
v —— 牵引速度，m/min；索道牵引机额定载荷时牵引速度不大于 32m/min，取30 m/min。
r —— 时间损耗系数，取1.1；
t2—— 装卸时间，min；
（2）根据上述公式计算
=2.0×（480-50）/（（3（（30/30）×1.1+40）=10.5t
2、本工程计算工况
3、承载索的计算
（1）、承载索采用密封钢丝绳，钢丝公称抗拉强度不小于1670MPa；返空索可采用外粗式同向捻的钢丝绳，钢丝公称抗拉强度1370～1850MPa。为施工方便，承载索选用的最大直径不宜超过26mm，否则应采取多索承载方式。一个拉紧区段内，承载索、返空索宜采用整根钢丝绳。
（2）承载索的计算：
根据《导则》中B.15式，可计算承载索最大平均张力：
式中：
k ——承载索的强度安全系数，取 2.6 ～ 2.8；
k1 ——承载索单位长度重量对其破断之比 1/m。取1.52/23300=0.000065；23300为Φ20钢丝绳抗拉强度。
Q ——最大牵引载重，kg；取2000，
l ——水平档距，m，取600；
T ——承载索的最大平均张力，kg；
f ——档距中点承载索的容许最小驰度，m；取30，
β——高差角，取30 °。
w ——承载索单位长度的重量，kg/m；取1.52。
根据上式可计算出T=8737.5kg。
选定承载索规格选定
；k为安全系数，取2.6；
=2.6*8737.5=22717.5<23300（20mm钢丝绳破断拉力）
因此本工程选定φ20及以上的承载索。
4、返空索的计算与选型
返空索一般选用线接触的钢丝绳，直径较承载索小，一般只承受空车及少量机具等物料的重量。返空索直径不得小于12mm。返空索直径的选择可参考表25-2。本工程采用13mm钢丝绳作为反空索。
表 25-2 承载索与返空索的选取关系表
5、牵引索的计算及选型
（1）牵引索应选用线接触或面接触同向捻带绳芯的股捻钢丝绳，其钢丝公称抗拉强度一般为 1370～1770Mpa。
2、牵引索的安装弧垂取承载索安装弧垂的1.3～1.5倍。
3、牵引索的计算及选型按以下步骤进行：
（2）架空索道牵引索的最大总拉力∑P，按《导则》中B.20～B.23式计算：
P1——牵引索初始张力，N。根据下式计算
=1000×sin（30°）
=500kg
P2——克服集中荷载Q沿牵引索方向上的分力，N；此力出现在高差最
大的跨距内，按下式计算：
=4×（39/600）×（cos30°）2×（1+（340/（4×39））×1000
=620kg
P3——克服运行小车动滑轮沿承载索的滚动摩擦力，N，按下式计算：
=0.051×1000×cos30°=35.51kg
=0.01/10+10×0.05/12.5=0.041
式中：
μ —— 动滑车轮轴间的滑动摩擦系数，用青铜轴套，取0.06～0.1，
用滚动轴承，取0.01～0.02；
μ′—— 动滑车的滑轮沿承载索的滚动摩擦系数，取0.05～0.06；
R —— 动滑车滑轮的外沿半径，cm，取12.5cm
将以上计算结果带入到
=500+620+35.51=1155.51kg；选用Φ13钢丝绳，破断拉力为9.87吨。
（3）牵引索破断拉力应满足安全系数K=Tb/P总=9870/1155.51=8.5＞4.5，满足施工要求。
27 社会经济效益
通过本工程中大量采取索道关键施工技术应用，保证了线路施工进度及安全，使得藏中联网工程成功按期保质保量地完成各项施工任务，在成本上，经测算产生的经济效益约165.6万元。
通过对索道运输与马帮运输进行对比研究，按藏区市场价马帮运输100元/方，索道运输70元/方对比计算共浇筑6500方，合计产生经济效益19.5万元。
按运力计算单匹马0.8方/天（2公里）（单基最多可用马匹10匹），单条索道运力16-20方/天（2公里），节约工期406天，人工费：18人*200元/人.天*406天=146.1万元。
结论：
采用索道运输设备及材料，保证了工程关键工期。此研究，确保公司安全高效的完成藏中电网联网工程的施工任务，同时为公司类似其他地区线路施工提供成熟的技术保障。
参考文献：
[1]胡毅.输电线路运行故障的分析与防治[J].高电压技术，2012，11（3）.
[2]刘刚，席禹，唐军，等.高压架空输电线路引雷对附近10kV架空配电线路雷击跳闸特性的影响[J].高电压技术，2014，40（3）：690-697.
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论文作者:张科
论文发表刊物:《电力设备》2018年第8期
论文发表时间:2018/8/13
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