关键词：养护制度；高强混凝土；抗压强度；复合胶凝材料；水化
高强混凝土的胶凝材料用量大，其水化反应放出大量的热量，使混凝土结构内部温度升高。高强混凝土构件内部温度达到70℃以上是很常见的现象。目前混凝土结构验收时，均以标准条件下养护、边长为150mm的立方体混凝土试件的28d抗压强度是否达到要求为基准。在混凝土结构断面尺寸较小，混凝土强度等级不高时，试件强度基本能反映实体结构内部混凝土的性能。但是对于大体积高强混凝土结构，试件与实体结构内部混凝土的性能相距甚远。为了进一步研究高强混凝土构件内部的温升对其性能的影响，探讨试件与实体结构内部混凝土性能的关系，研究了标准养护、高温养护和基于混凝土绝热温升曲线的温度匹配养护（简称温度匹配养护）对用纯水泥、水泥–磨细矿渣粉和水泥–粉煤灰–硅灰等不同胶凝材料体系配制的高强混凝土的强度的影响。
1.实验
1.1原料
所用的胶凝材料为P·I42.5纯硅酸盐水泥、二级粉煤灰、S95级磨细高炉矿渣粉和加密硅灰。水泥及矿物掺合料的化学成分如表1所示。减水剂为聚羧酸减水剂（固体含量为20%）。粗集料为5～25mm连续级配石灰岩碎石；细集料为细度模数2.4的天然河砂，属II区中砂。
1.2制备
根据表1配合比制备混凝土样品。试验过程中控制原材料与室内温度，使混凝土的入模温度在15℃左右。所配制的高强混凝土的28d设计强度大于70MPa。
表1 混凝土的配合比
1.3表征
高强混凝土的绝热温升特性采用博远BYATC/A型混凝土绝热温升测定仪测定。用于抗压强度和抗氯离子渗透性能试验的试样尺寸为100mm×100mm×100mm的立方体，分别采用标准养护、温度匹配养护和50℃高温养护等养护制度。
1）标准养护。试件成型后覆盖塑料薄膜，在室内静置24h后拆模，放入标准养护室内养护至规定龄期。2）温度匹配养护。试件混凝土成型后覆盖塑料薄膜，迅速连模具一起放入水热养护箱中养护7d，养护箱内温度根据同样配合比的混凝土的绝热温升曲线调整，7d后拆模，移入标准养护室内继续养护至规定龄期。3）高温养护。试件混凝土成型后覆盖塑料薄膜，迅速连模具一起放入温度预先设置为50℃的水热养护箱中养护7d后拆模，移入标准养护室内继续养护至规定龄期。按照GB/T50081《普通混凝土力学性能试验方法标准》测定3、7、28和90d龄期混凝土的立方体抗压强度。
2.结果与讨论
2.1胶凝材料对混凝土绝热温升特性的影响
图1为不同胶凝材料体系高强混凝土的绝热温升曲线。可见温度开始显著上升的时间从长到短依次为水泥–粉煤灰–硅灰体系、水泥–磨细矿渣粉体系和纯水泥，这反映了胶凝材料早期水化活性的高低。纯水泥混凝土的早期温升发展速率最快，水泥–磨细矿渣粉体系混凝土次之，水泥–粉煤灰–硅灰体系混凝土最慢。随着水化龄期的延长，纯水泥混凝土的温升速率降低，水泥–磨细矿渣粉体系混凝土的温升速率保持恒定。大约5d后水泥–磨细矿渣粉体系混凝土的温度超过纯水泥混凝土的。水泥–粉煤灰–硅灰体系混凝土的温度持续缓慢增加，但温升值最小。水泥–磨细矿渣粉体系混凝土、纯水泥混凝土、水泥–粉煤灰–硅灰混凝土7d时的温升值分别为51.3、48.9和40.4℃。磨细矿渣粉替代水泥并不能降低胶凝材料的水化放热量。由于磨细矿渣粉缓慢持续的水化反应，水泥–磨细矿渣粉复合胶凝材料的最终放热量大于纯水泥的。虽然硅灰反应程度高，但粉煤灰参与反应的程度低，使体系总的放热量偏小。
2.2.1标准养护
从表2可以看出，标准养护条件下，对于使用含有35%矿物掺合料的复合胶凝材料配制的混凝土LS和LF，3d抗压强度分别比使用纯水泥配制的混凝土LC的低38.4%和38.7%。这是由于3d时矿物掺合料还没有发挥出活性，仅仅起物理填充作用。7d强度则分别比混凝土LC的低13.1%和21.6%，降低的百分比已经低于其掺量百分比，尤其是水泥–磨细矿渣粉复合胶凝材料体现出了明显的活性。这是由于磨细矿渣粉已经开始参与水化反应，对混凝土的强度发展做出了贡献。对于用水泥–粉煤灰–硅灰复合胶凝材料配制的混凝土LF，粉煤灰的活性低于矿渣，硅灰的活性高，但是掺量少，对强度的贡献有限，导致其7d抗压强度低于混凝土LS。28和90d龄期时混凝土LS和混凝土LFd的抗压强度均超过混凝土LC的，矿物掺合料的火山灰效应开始对混凝土的强度发展产生明显的影响。
2.2.2高温养护
高温养护条件下，混凝土的3d强度均大幅提高，用复合胶凝材料配制的混凝土HS和混凝土HF的抗压强度已经超过了纯水泥配制的混凝土HC的，混凝土HF的甚至达到了80.8MPa，高于其他两种混凝土的28d强度。直到90d龄期，用复合胶凝材料配制的混凝土的强度仍持续增长。混凝土HC的后期强度增长幅度非常有限，28d后强度甚至始终低于混凝土LC的。这与谭克峰[4]的研究结果一致，主要是由于高温养护使水泥的早期反应速率大幅提高，但是早期迅速反应生成大量凝胶包覆在水泥颗粒表面阻碍了其进一步水化，导致后期反应程度降低。水泥早期迅速生成的水化产物形成的浆体结构较为疏松，后期生成的少量水化产物不足以填充其内部空隙，对浆体结构改善不多，从而使混凝土HC的强度增长幅度小。矿物掺合料的反应活性低于水泥熟料，但是高温养护会对复合胶凝材料体系中的矿物掺合料产生明显热激发作用，提高其早期反应程度，增加水化产物量，使浆体结构更加致密，导致其3d强度大幅提高。特别是硅灰的热激发效应最为明显，使含有硅灰的混凝土HF的3d强度最高。后期矿物掺合料持续的火山灰反应使水化产物量逐渐增加，浆体结构逐渐密实，使强度不断增加。矿渣的反应活性高于粉煤灰，高温养护使前者在早期过多过快地参与水化反应，后期则参与不足，导致混凝土HS的90d龄期强度与混凝土LS的相差无几，而混凝土HF的比混凝土LF的高出近10MPa。
结论
矿物掺合料掺量为35%的水泥–磨细矿渣粉胶凝材料和水泥–粉煤灰–硅灰胶凝材料配制的混凝土在标准养护条件下后期强度高于纯水泥混凝土。高温养护的混凝土的早期强度大幅高于标准养护的混凝土。高温养护和温度匹配养护对纯水泥混凝土的后期强度发展均有明显抑制作用，但可促进复合胶凝材料混凝土的后期强度发展。
参考文献：
[1]谭克锋，刘涛.早期高温养护对混凝土抗压强度的影响[J].建筑材料学报，2006，9（6）：473–476.
[2]李响，阎培渝.高温养护对复合胶凝材料水化程度及微观形貌的影响[J].中南大学学报：自然科学版，2010，41：2321–2326.
[3]阎培渝，王强.高温下矿渣复合胶凝材料早期的水化性能[J].建筑材料学报，2009，12（1）：1–5
论文作者:周世升
论文发表刊物:《防护工程》2018年第21期
论文发表时间:2018/11/21
标签：混凝土论文; 水泥论文; 强度论文; 矿渣论文; 水化论文; 磨细论文; 材料论文; 《防护工程》2018年第21期论文;