王岚[1]2000年在《接枝POE弹性体的制备及其在聚酰胺改性中的应用研究》文中认为反应性增容技术是改善高分子共混物的相容性、增强相界面粘接力的有效途径之一。本课题通过对POE接枝GMA制备反应性聚合物POE-g-GMA及其在PA6中应用的试验，较为系统地研究了POE在PA6改性中的应用，为聚酰胺改性增容技术开发一种新的途径。 本试验对反应性聚合物POE-g-GMA的制备方法进行了深入研究，探讨了引发剂、活化单体浓度、反应停留时间等影响因素对接枝改性聚烯烃弹性体POE-g-GMA的接枝率的影响，用流变仪分析测试了不同配比的接枝改性聚烯烃弹性体POE-g-GMA的流变行为，确定了制备POE-g-GMA的最佳配比和工艺条件。 通过双螺杆挤出机，考察了不同配比POE-g-GMA对PA6综合性能的影响，证明了接枝改性聚烯烃弹性体POE可以显著提高PA6冲击强度，使POE／PA6体系的悬臂梁缺口冲击强度从81.2J／m提高到768J／m，是PA6冲击强度的17.6倍。通过大量试验，得出了聚烯烃弹性体POE接技改性PA6的最佳工艺条件。 用扫描电子显微镜(SEM)观察了POE-g-GMA加入到PA6／POE-g-GMA体系中后微观结构的变化，接枝改性聚烯烃弹性体POE-g-GMA可以有效地改善两相界面之间相互作用力，使分散相以较小的粒径分散于连续相之中。 用差示扫描量热仪(DSC)研究了接枝改性聚烯烃弹性体POE对PA6结晶度的影响。结果表明：POE-g-GMA对PA6具有提高结晶度和结晶速度的作用。 用动态力学分析仪(DMA)测定了PA6／POE-g-GMA体系的玻璃化转变温度，结果表明：接枝改性聚烯烃弹性体POE-g-GMA的加入，使PA6的玻璃化转变温度(Tg)向低温方向移动。
徐宁[2]2016年在《聚酰胺66（PA66）的低温增韧改性研究》文中提出聚酰胺66(PA66)是目前用量最大、用途最广的工程塑料之一,由于其高强度、高模量、耐高温、收缩率低、耐候性强等一系列优点,被广泛应用于汽车、机械、电器、铁路等各个领域,并且已部分代替金属材料,成为工业生产加工中不可或缺的工程塑料。但是,PA66在干态、低温条件下会出现吸湿性强、冲击强度低的现象,若制成的产品在高寒干燥地区使用,易出现低温脆断等现象,因此,PA66在低温条件下的增韧改性成为研究热点。本文以PA66的低温增韧改性为目的,自制了不同接枝率的增韧剂三元乙丙橡胶接枝马来酸酐(EPDM-g-MAH)及乙烯-辛烯类弹性体与三元乙丙橡胶的共混物接枝马来酸酐(POE/EPDM-g-MAH),并研究分析了其对PA66的增韧改性效果。本文分别制备了三种不同接枝率的EPDM-g-MAH及POE/EPDM-g-MAH增韧剂,采用红外测试对其分别进行表征,利用酸碱滴定法准确测定接枝率,结果表明,所制备的六种增韧剂均得到成功接枝,并且发现接枝率随着接枝单体的增加呈现出先升高后降低的趋势。通过计算得出所制备的三种EPDM-g-MAH增韧剂接枝率分别为0.46%、0.95%、0.35%(标记为1#、2#、3#),MAH的用量为1.0%-2.0%时,接枝率达到最大值；三种POE/EPDM-g-MAH增韧剂接枝率分别为0.56%、1.15%、0.44%(标记为4#、5#、6#),接枝率最高时MAH的用量在1.0%-2.0%之间,MAH的用量为1.0%-2.0%时,接枝率达到最大值。文中先探讨了三种不同接枝率的EPDM-g-MAH增韧剂的不同添加量对PA66的增韧改性效果,结果表明：(1)在低温条件下,相比于国外的已经商业化的增韧剂N493增韧的PA66材料,自制的三种不同接枝率的EPDM-g-MAH增韧剂增韧的PA66材料均显示出了更优异的力学性能,说明增韧剂EPDM有效地改善了增韧PA66材料的低温问题,但在常温条件下,增韧剂N493增韧的PA66材料的力学性能要略胜一筹；(2)由于增韧材料的缺口冲击强度及断裂伸长率与增韧剂的接枝率成正相关,接枝率越大增韧效果越明显,韧性越高,而增韧剂2#是制备的三种自制增韧剂中接枝率最高的,因此无论是在低温还是常温条件下,相比于增韧剂1#、3#,增韧剂2#均展示出了相对最好的增韧效果；(3)随着用量的逐渐增大,增韧剂2#对材料PA66的增韧效果呈现出了上升趋势,但是当用量超过12%时,增韧效果增大幅度明显变缓,因此增韧剂2#的添加量应控制在12%为宜。为进一步改善所制备EPDM-g-MAH增韧剂对PA66的常温增韧改性效果,我们制备了三种不同接枝率的POE/EPDM-g-MAH增韧剂,并研究了其对PA66的增韧改性效果,结果表明：(1)在低温条件下,自制的三种不同接枝率的POE/EPDM-g-MAH增韧剂对PA66材料的增韧效果均远远优于已商业化的N493增韧剂的增韧效果；(2)在常温条件下,相比于自制的三种EPDM-g-MAH增韧剂,自制的三种POE/EPDM-g-MAH增韧剂对PA66材料的增韧改性效果得到了明显的改善提高,已接近于N493的增韧效果,这主要是由于POE的加入有效改善了增韧剂的常温增韧效果;(3)无论是在低温还是在常温条件下,相比于增韧剂4#、6#,增韧剂5#对PA66材料均显示出了相对最好的增韧效果,这主要由于其具有最高的接枝率；(4)综合各力学性能分析发现,对于PA66材料的增韧改性,增韧剂5#为最佳增韧剂,其最佳添加量应控制在12%为宜。
马星全[3]2016年在《金属铝/聚丙烯塑料复合用热熔胶的制备与性能研究》文中研究说明本文制备了一种用于金属铝与聚丙烯塑料复合用的热熔胶,并对其性能进行了表征。以二聚酸、哌嗪、癸二酸和乙二胺为原料,十六烷基胺为阻聚剂,合成了二聚酸型共聚酰胺树脂(PA),探究了哌嗪和十六烷基胺含量的变化对其性能的影响,获得了对铝和聚丙烯(PP)塑料粘接性能较好的PA原料配比。以马来酸酐接枝线性低密度聚乙烯(LLDPE-g-MAH)为增容剂,制备了线性低密度聚乙烯(LLDPE)与上述PA的共混物,考察了LLDPE-g-MAH含量的变化对共混物力学性能、结晶熔融行为、热性能和微观结构的影响。结果表明,LLDPE-g-MAH含量为9.0wt%时,共混物的力学性能最佳；随着LLDPE-g-MA H含量的增加,共混物中PA相的结晶度减小,LLDPE目的结晶温度增加；热重分析表明混合物具有较高的热稳定性；扫描电镜分析表明LLDPE-g-MAH减小了共混物中LLDPE相的粒径,促进了PA与LLDPE之间的融合,体系的微观结构变的均一、稳定。以PA/LLDPE/LLDPE-g-MAH三元混合物为主料制备了铝与PP复合用的热熔胶,通过改变增容剂的种类和含量,及增黏剂、偶联剂等的含量,考察了热熔胶对铝片与PP塑料的粘接性能。结果表明,改性热熔胶的中试试样对铝/PP基材的180°剥离强度为138.5N/2.5cm,且破坏形式为胶膜内聚破坏,这说明改性热熔胶对铝/PP具有较高的粘接强度。
李磊[4]2015年在《GB/Talc/EPDM-g-MAH/PA6增韧增强复合材料的制备及其性能研究》文中认为本论文以尼龙6(PA6)为基体,接枝马来酸酐的三元乙丙橡胶(EPDM-g-MAH)为弹性体,玻璃微珠(GB)和滑石粉(Talc)为无机刚性粒子制得了GB/Talc/EPDM-g-MAH/PA6增韧增强复合材料。采用差示扫描量热热仪(DSC)、热重分析仪(TG)、扫描电镜(SEM)和其他力学性能测试方法对样品的微观结构与力学性能进行分析表征。得出以下主要结果：主要的研究成果有：1.以接枝马来酸酐的EPDM(含2 wt%MAH)和接枝马来酸酐的乙烯-1-辛烯共聚物(POE)(含1.5 wt%MAH)弹性体分别增韧尼龙6复合材料,发现弹性体含量为18wt%时,EPDM-g-MAH/PA6复合材料的缺口冲击强度达到最大值90.1kJ/m2,冲击强度比纯PA6(5.3kJ/m2)提高17倍以上,也明显高于马来酸酐接枝乙烯-1-辛烯共聚物POE-g-MAH/PA6复合材料的缺口冲击强度(72.1kJ/m2)。2.在EPDM-g-MAH/PA6复合体系中添加10%GB,则GB/EPDM-g-MAH/PA6复合材料的缺口冲击强度、拉伸强度和弯曲强度分别为121.4kJ/m2、76.4MPa和97.3MPa,与EPDM-g-MAH/PA6共混物相比分别提高了1.3、1.9和1.6倍。3.保持填料含量10wt%时,研究Talc/GB/EPDM-g-MAH/PA6复合材料的力学性能。当Talc/GB质量比为3/7,复合材料表现力学性能最优,体现出良好的协同作用。拉伸强度、弯曲强度和冲击强度分别为79.2MPa、98.7MPa和115.3kJ/m2,其中冲击强度比纯PA6分别提高19.2倍。同时,DSC和TG测试表明该复合材料表现出良好的热稳定性。
王忠奎[5]2017年在《极性SBS接枝聚合物的制备及其在尼龙改性中的应用技术研究》文中研究说明本本文通过熔融接枝法制备了 SBS-g-MAH和SBS-g-GMA两种接枝聚合物,并用其增韧PA66。正交试验表明,影响SBS/MAH凝胶含量的关键因素有SBS类型、MAH用量、引发剂类型、流动改性剂用量及熔融接枝反应时间;影响接枝率的关键因素有MAH用量、引发剂用量及熔融接枝反应时间;影响接枝效率的关键因素有引发剂用量及抗氧剂总用量。影响SBS/GMA凝胶含量的关键因素为引发剂类型。影响接枝率和接枝效率的关键因素为SBS类型。采用双螺杆熔融接枝方式考察了单体含量对接枝物性能的影响。结果表明:MAH 为 0.75phr、DTBP 为 0.05phr、线型 SBS 为 100phr时接枝物凝胶含量2.49%、接枝率0.62%、接枝效率92.05%,综合性能较好。GMA为5phr、DTBP为0.05phr、线型SBS为100phr时接枝物凝胶含量0.86%、接枝率1.97%、接枝效率46.34%,综合性能较好。SBS基接枝物使PA66的熔融指数、拉伸强度、弯曲强度和模量明显下降,接枝率变化对上述性质的影响不明显。SBS/GMA接枝物没有有效增韧PA66,原因在于GMA是酯类单体,极性以及同PA66端官能团的反应活性较弱,导致其在PA66基体中分散不好。SBS/GMA接枝物没有经过纯化,其中可能含有GMA均聚物、助剂等其他小分子化合物,这些杂质的存在可能对PA66起到增塑的作用,降低PA66的强度;MAH单体极性较强,且接枝物中水解产生的羧酸基团和PA66的端胺基发生化学反应,原位生成SBS-g-PA嵌段共聚物分布在SBS和PA66两相界面处,增加了相界面之间的粘着力,提高了 PA66的缺口冲击强度。随着SBS/MAH接枝率的增加,PA66的缺口冲击强度由4.922 kJ/m2提高到6.720kJ/m2。在选用的四种增韧剂中,SBS-g-MAH与PA66的相容性最佳;在选用的四种相容剂中,SBS-g-MAH及POE-g-MAH对PA66的增韧作用最佳,当其添加量为30phr时,均可使PA66的简支梁缺口冲击强度提高2.5倍左右;与SBS-g-MAH相比,添加量均为30phr时,POE-g-MAH对PA66的拉伸强度、弯曲强度及弯曲模量的影响较小,故试验范围内,POE-g-MAH是PA66最佳的增韧剂。实验中采用pH计代替指示剂,优化了化学滴定法。pH计减少人为因素造成的误差的同时,也在一定程度上减小了指示剂带来的系统误差,提高了测试准确性及可重复性。
刘琪[6]2016年在《POE-g-MAH对聚酰胺66的改性研究》文中研究说明尼龙66(聚酰胺66),简称PA66。聚酰胺是酰胺组在高分子主链上的重复结构的总称,是五大工程塑料之一。聚酰胺66(PA66)是一种性能优异的工程塑料,它由于结晶度较高使得其具有力学强度高、易加工等优点,但其存在冲击强度低、流动性过大容易造成流延、因高吸水性造成的制品尺寸稳定性差等缺点,使得其在很多领域的应用受到限制。因此为了改善PA66的这些缺点,人们不断地研究改性方式,以使其达到符合工业生产的要求。本文将不同牌号POE接枝马来酸酐(MAH)制备的增韧剂与纯PA66进行共混改性。对产物进行了缺口冲击强度和拉伸断裂伸长率等力学性能测试以及熔体流动试验,来研究增韧纯PA66的性能改善。结果表明,SK875牌号POE所制备的增韧剂对流动性改善效果最好,8150牌号接枝POE增韧剂对韧性改善最好,当8150与SK875接枝POE以4：6混合作为自制复合增韧剂对PA66进行改性,则对PA66的韧性与流动性都有着明显改善,接近了优秀的尼龙专用增韧剂HA1803的增韧效果指标。本文同时研究了自制复合增韧剂对于PPO/PA66合金的增韧研究,对产物进行了缺口冲击强度和熔体流动试验以及力学性能测试,来研究自制复合增韧剂对合金韧性以及流动性的影响,结果表明,当以15份的量加入合金中,能获得最佳综合性能,但是离国外优秀增韧合金的性能还有一定差距。
王小黎[7]2010年在《衣康酸接枝乙烯-1-辛烯共聚物增韧尼龙66的制备及性能研究》文中研究指明结晶性聚合物尼龙66(PA66)的酰胺基团之间存在牢固的氢键,因而其结晶度和熔点较高,具有优异的力学性能,良好的耐腐蚀性、耐磨性、耐热性和自润滑性等优点,所以被广泛应用。但是纯PA66又具有干态和低温耐冲击性能差、吸水性大等缺点,使用受到了一定的限制。将尼龙与聚烯烃共混改性可有效改善以上缺点,其中乙烯-1-辛烯共聚物(POE)是尼龙抗低温增韧改性最有效的热塑性弹性体增韧剂之一。关键问题是要解决非极性的POE与强极性的尼龙之间相容性差的问题。本文采用的方法是先在POE分子链接枝上能够和PA66分子链末端的胺基或酰胺基反应的极性小分子衣康酸(ITA),此接枝物和PA66熔融挤出的过程中发生原位增容反应,生成接枝或嵌段共聚物,加强了两相界面间的粘接力,细化了分散相(POE)的尺寸,扩大了分散相在连续相中的分布范围,使得尼龙共混物韧性得到显著的改善。本文采用熔融挤出法,在双螺杆挤出机中,制备了ITA接枝POE(POE-g-ITA)。红外光谱分析和化学滴定法表明,ITA确实已经以化学键接枝到POE大分子链上。研究了单体ITA含量、引发剂过氧化二异丙苯(DCP)含量及螺杆转速等工艺条件对接枝反应的影响。最佳工艺条件为：POE／ITA／DCP=100／2／0.25,螺杆转速200r/min,反应温度180℃。为与PA66/POE-g-ITA共混物性能做对比,制备了PA66／POE-g-MAH共混物。在PA66／POE-g-MAH共混物中,POE-g-MAH含量为10wt%-15wt%时,共混物发生了脆-韧转变；POE-g-MAH含量为20wt%时,共混物的悬臂梁缺口冲击强度为83.3kJ/m2,比纯PA66提高18.5倍,达到了超韧化的目的。SEM照片表明,POE-g-MAH对PA66具有显著的增容增韧效果。随POE-g-MAH含量的增加,共混物的缺口冲击强度显著增大,拉伸强度、弯曲强度和弯曲模量均有一定的下降,断裂伸长率变大,熔体流动速率降低,吸水率明显下降。POE-g-MAH接枝率在0.05%-0.2%时,共混物发生了脆-韧转变；随POE-g-MAH接枝率的增加,共混物的缺口冲击强度增大,拉伸强度、弯曲强度和弯曲模量变化不大,断裂伸长率变大,熔体流动速率下降,吸水率基本不变化。接枝物POE-g-ITA中ITA含量、DCP含量以及制备接枝物时螺杆转速均对PA66／POE-g-ITA共混物的力学性能、熔融指数、吸水率产生影响,各影响因素的最佳取值范围为：ITA含量1-2wt%,DCP含量0.1-0.25wt%,螺杆转速200-300r/min。在PA66／POE-g-ITA共混物中,当POE-g-ITA含量在15wt%-20wt%时,共混物发生了脆-韧转变。当POE-g-ITA含量为20wt%时,共混物的悬臂梁缺口冲击强度为84.8kJ／m2,比纯PA66提高18.8倍。随POE-g-ITA含量的增加,共混物的缺口冲击强度显著增大,拉伸强度、弯曲强度和弯曲模量均有一定程度的下降,断裂伸长率变大,熔体流动速率降低,吸水率明显下降。制备的PA66／POE-g-ITA共混物比PA66／POE-g-MAH共混物所产生的综合性能高,且PA66/POE-g-ITA共混物的力学性能可与Du Pont的超韧尼龙Zytel ST 801相媲美。SEM照片和Molau相容性实验表明,POE-g-ITA对PA66具有显著的增容和增韧效果。随POE-g-ITA含量的增加,PA66／POE-g-ITA共混物的冲击韧性增大,分散相粒径减小,两相相容性变好。共混物中发生了原位增容反应,产生的PA66-ITA-g-POE接枝或嵌段共聚物,在共混物界面充当乳化剂,抑制分散相粒子的聚集,降低界面张力,使分散相粒径变小,从而使两相界面之间的相容性和粘结力增强,分散相在基体中的分散程度提高。本文还利用Friedman、OFW和Kissinger三种Model-free分析法,计算了SEBS在交联剂BPO引发下的化学交联的初始动力学参数,由前两种方法可得出SEBS交联过程经过了三步反应,且每步反应的活化能依次减少。由Model-free分析法预处理结果得到了三步连串反应模型,然后采用Model-fitting分析法,利用多元非线性回归得到精确的动力学方程的参数值。应用获得的动力学模型可预测不同温度下的交联度,说明可通过选择合适的交联温度和反应时间来控制SEBS的交联程度。
梁全才[8]2010年在《POE多单体熔融接枝改性及其在PA6增韧增强改性中的应用研究》文中认为本文以甲基丙烯酸缩水甘油酯(GMA)或甲基丙烯酸羟乙酯(HEMA)和苯乙烯(St)为接枝单体,采用多单体熔融接枝技术,在哈克(Haake)转矩流变仪中制备了乙烯-丁烯共聚物(POE)接枝物,利用傅里叶变换红外光谱仪(FTIR)和熔体流动速率测定仪考察各种因素(单体用量、过氧化二异丙苯(DCP)用量、反应温度、反应时间、转子转速)对接枝率和熔体流动速率的影响,结果表明,POE/GMA/DCP =50/2.5/0.1,反应温度160℃,反应时间8min,转子转速30r/min时, POE-g-GMA的接枝率为0.49% ;当St/GMA=1/1 (摩尔比)时,POE-g-(GMA-co-St)的接枝率为0.90% ,熔体流动速率为0.46g/10min。POE/HEMA/DCP=50/3.0/0.3,反应温度150℃,反应时间10min,转子转速60r/min时,POE-g-HEMA的接枝率为0.40%;当St/HEMA=1/1(摩尔比)时,POE-g-(HEMA-co-St)的接枝率为0.73%,熔体流动速率为0.35g/10min。在双螺杆挤出机中制备了尼龙6(PA6)/POE接枝物(不同种类、接枝率大小)共混物,对其力学性能、缺口冲击断面形貌、弹性体分散情况及粒径大小进行研究,结果表明,共混弹性体(POE/POE多单体接枝物)对PA6的增韧效果相对较好,同时能较好的维持体系的拉伸强度和弯曲强度。当PA6/POE-g-(GMA-co-St)/POE =80/14/6,PA6/POE-g-(HEMA-co-St)/POE=80/12/8时,其缺口冲击强度分别为23.0 kJ/cm2和20.2 kJ/cm2,均比单一POE或POE接枝物增韧PA6的效果好;其冲击断面粗糙且有一定层次感,两相界面更加模糊,POE分散更加均匀,粒径细化到1μm左右,且与基体形成部分互穿网络结构,呈典型的韧性断裂。通过差示扫描量热仪(DSC)分析增韧PA6共混物的熔融/结晶行为发现:弹性体有利于PA6成核,但不利于晶体生长。从结晶度大小来看,PA6> PA6/POE接枝物共混体系> PA6/POE共混体系>PA6 /POE接枝物/POE共混体系。在增韧PA6的基础上,双螺杆挤出机中制备了PA6/共混弹性体/短切玻璃纤维(SGF)复合材料,考察不同接枝物及SGF用量对其力学性能、耐热性(维卡软化温度)、流变行为和微观结构的影响,结果表明,SGF用量为聚合物总量的40份时,POE-g-(GMA-co-St)体系复合材料综合性能较好,常温缺口冲击强度为18.9kJ/cm2,拉伸强度为99.2MPa,弯曲强度为128.1MPa,维卡软化温度217℃;其熔体在245℃下的流动性较好,且剪切敏感性较强;其缺口冲击断面凹凸层次清晰,SGF在PA6中取向程度高、分散均匀,且与POE多单体接枝物反应生成沉积物,复合材料断面呈韧性断裂。
姚坤[9]2017年在《长碳链尼龙/功能化聚丙烯共混材料的流变特性与力学性能相关性研究》文中提出尼龙是国内外应用十分广泛的热塑性工程塑料之一,具有较好的机械性能和热性能,广泛应用于各种行业领域。但由于其冲击强度低,在某些领域的使用受到了一定的限制,因此有必要对其进行增韧改性。尼龙可与功能化弹性体和功能化聚烯烃反应性共混,或加入无机填料来实现增韧。但是这些方法均需要大量的正交试验来得到最优配方,步骤多,耗时长。本课题采用聚丙烯接枝马来酸酐作为第二相来增韧尼龙,考察共混材料的力学性能和流变行为随尼龙品种和组成的变化,并探究共混材料的关键力学参数与特征粘弹参数之间的对应关系,寻找共混材料的力学性能和流变行为的相关性,希望能够运用流变学的方法来简化共混材料的配方设计。研究结果如下:(1)PP-g-MAH的加入能够显著提高尼龙1212和尼龙12的冲击强度,同时能够提高尼龙12的拉伸强度。尼龙1212/PP-g-MAH共混材料冲击强度最大可达到19.59 kJ/m2,约为纯尼龙1212的3倍;尼龙12/PP-g-MAH共混材料冲击强度最大达到59.3 kJ/m2,约为纯尼龙12的5.5倍,拉伸强度最大达到66.5 MPa,约为纯尼龙12的1.5倍。(2)尼龙1212/PP-g-MAH和尼龙12/PP-g-MAH反应性共混材料的流变行为随PP-g-MAH含量的增加,均在低频区发生“液-固”转变,动态储能模量曲线呈现明显的“第二平台”。(3)PP-g-MAH加入后,尼龙1212/PP-g-MAH和尼龙12/PP-g-MAH共混材料的熔点变化不大,随着PP-g-MAH的加入,共混材料两相的熔融峰会相互靠近,共混材料两相相容性有所改善。另外,共混材料中尼龙相的熔融热焓和结晶热焓随着PP-g-MAH的加入均有所降低。(4)尼龙1212/PP-g-MAH和尼龙12/PP-g-MAH反应性共混材料均出现一个凝胶点,尼龙1212/PP-g-MAH共混材料在凝胶点处的冲击强度呈现最大值,尼龙12/PP-g-MAH共混材料在凝胶点处的冲击强度和拉伸强度虽不是最大值,却明显大于其邻近点共混材料的冲击强度和拉伸强度。凝胶点处的共混材料的微观结构均呈现特殊的“网络状”结构,说明共混材料的流变特性与其力学性能之间具有一定相关性。
参考文献：
[1]. 接枝POE弹性体的制备及其在聚酰胺改性中的应用研究[D]. 王岚. 北京化工大学. 2000
[2]. 聚酰胺66（PA66）的低温增韧改性研究[D]. 徐宁. 辽宁大学. 2016
[3]. 金属铝/聚丙烯塑料复合用热熔胶的制备与性能研究[D]. 马星全. 华东理工大学. 2016
[4]. GB/Talc/EPDM-g-MAH/PA6增韧增强复合材料的制备及其性能研究[D]. 李磊. 苏州大学. 2015
[5]. 极性SBS接枝聚合物的制备及其在尼龙改性中的应用技术研究[D]. 王忠奎. 北京化工大学. 2017
[6]. POE-g-MAH对聚酰胺66的改性研究[D]. 刘琪. 辽宁大学. 2016
[7]. 衣康酸接枝乙烯-1-辛烯共聚物增韧尼龙66的制备及性能研究[D]. 王小黎. 北京化工大学. 2010
[8]. POE多单体熔融接枝改性及其在PA6增韧增强改性中的应用研究[D]. 梁全才. 青岛科技大学. 2010
[9]. 长碳链尼龙/功能化聚丙烯共混材料的流变特性与力学性能相关性研究[D]. 姚坤. 郑州大学. 2017
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