某工程箱涵顶板高大支模支撑系统计算方法论文_莫达钟

莫达钟

广东省水利水电第三工程局有限公司 523710

摘要:通过对混凝土箱涵顶板结构支撑体系的计算,主要对危险部位板及支撑体系进行验算,特别是稳定承载能力计算分析、整体稳定性验算,通过对计算结果的分析比较确保满足稳定要求。

关键词:水利工程;高大模板、支架;结构支撑体系;稳定承载能力

1、工程概况

本工程箱涵下游出水口跌水井结构,顶板厚度300mm,墙厚度1200mm,结构尺寸为16.5m*5.6m,净高度15.58m,为高大模板。本计算方法只对跌水井300mm厚顶板模板支架进行计算。

4、300mm顶板验算(支模高度15.58m)

(1)模板支架参数(图4、图5)

横向间距或排距(m):0.75;纵距(m):0.90;步距(m):1.50;立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.30;模板支架搭设高度(m):15.88;采用的钢管(mm):Φ48×3.0;板底支撑连接方式:方木支撑;立杆承重连接方式:可调托座。

(2)荷载参数

模板与木板自重(kN/m2):0.500;混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500;施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000。

(3)材料参数

面板采用胶合面板,厚度为18mm;板底支撑采用方木;面板弹性模量E(N/mm2):9500;面板抗弯强度设计值(N/mm2):13;木方弹性模量E(N/mm2):9000.000;木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000;木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400;木方的间隔距离(mm):300.000;木方的截面宽度(mm):45.00;木方的截面高度(mm):90.00;托梁材料为:木方:90mm×90mm;

图4:模板支架立面图 图5:顶板支撑架荷载计算单元

(1)荷载计算

①静荷载为钢筋混凝土顶板和模板面板的自重(kN/m):q1 = 25.5×0.75×0.9+0.5×0.9 = 17.66 kN/m;

②活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m):q2 = 2×0.9= 1.8 kN/m;

(2)强度计算

计算公式如下:M=0.1ql2,其中:q=1.2×17.66+1.4×1.8= 23.712kN/m,最大弯矩M=0.1×23.712×3002= 213408 N·mm;面板最大应力计算值σ =M/W= 213408/43200 = 4.94 N/mm2;面板的抗弯强度设计值[f]=13 N/mm2;面板的最大应力计算值为 4.94 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!

(3)挠度计算

挠度计算公式为:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250;其中q =q1= 17.66kN/m

面板最大挠度计算值 ν= 0.677×17.66×3004/(100×9500×38.88×104)=0.263 mm;面板最大允许挠度 [ν]=300/ 250=1.2 mm;面板的最大挠度计算值 0.263 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!

6、模板支撑方木的计算

方木按照三跨连续梁计算,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=b×h2/6=4.5×9×9/6 = 60.75 cm3;I=b×h3/12=4.5×9×9×9/12 = 273.38 cm4;(图7)

图7:方木楞计算简图(mm)

(1)荷载的计算

①静荷载为钢筋混凝土顶板和模板面板的自重(kN/m):q1= 25.5×0.3×0.3+0.5×0.3 =2.445kN/m;

②活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m):q2 = 2×0.3 = 0.6 kN/m;

(2)强度验算

计算公式如下:M=0.1ql2,均布荷载q = 1.2 × q1+ 1.4 ×q2 = 1.2×2.445+1.4×0.6 = 3.774 kN/m;最大弯矩M = 0.1ql2 = 0.1×3.774×0.92 = 0.306 kN·m;方木最大应力计算值σ= M /W = 0.306×106/60750 = 5.803 N/mm2;方木的抗弯强度设计值[f]=13.000 N/mm2;方木的最大应力计算值为 5.803 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!

(3)抗剪验算

截面抗剪强度必须满足:τ = 3V/2bhn < [τ],其中最大剪力:V = 0.5×3.774×0.3 = 0.566 kN;方木受剪应力计算值τ = 3 ×1.117×103/(2 ×45×90)= 0.21 N/mm2;方木抗剪强度设计值[τ] = 1.4 N/mm2;方木的受剪应力计算值0.21 N/mm2 小于方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2,满足要求!

(4)挠度验算

计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250,均布荷载q = q1 = 3.774kN/m;最大挠度计算值ν= 0.677×5.505×8004 /(100×9000×2733750)= 0.425 mm;最大允许挠度 [ν]=300/ 250=1.2 mm;方木的最大挠度计算值 0.6425 mm 小于 方木的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!

7、托梁材料计算

托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算(图8、图9、图10、图11);

托梁采用:木方:90×90mm;W= b×h2/6=9×9×9/6 = 121.5 cm3;

I= b×h3/12=9×9×9×9/12 =546.75 cm4;集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P=3.328kN;

图11:托梁计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax = 0.721 kN·m;最大变形Vmax = 0.579 mm;最大支座力Qmax = 9.637kN;最大应力σ= 721000/121500 = 5.934 N/mm2;托梁的抗压强度设计值[f]=13 N/mm2;托梁的最大应力计算值5.934 N/mm2 小于托梁的抗压强度设计值13 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为5.934mm 小于 800/250,满足要求!

8、模板支架立杆荷载设计值(轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。

(1)静荷载标准值包括以下内容:

①脚手架的自重(kN):NG1 = 0.129×15.88= 2.049kN;

②模板的自重(kN):NG2 = 0.5×0.75×0.9 = 0.34 kN;

③钢筋混凝土顶板自重(kN):NG3 = 25.5×0.30×0.75×0.9 = 5.164kN;静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 7.553kN;

(2)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载,活荷载标准值 NQ =(2+2)×0.75×0.9= 2.7 kN;

(3)立杆的轴向压力设计值计算公式:N = 1.2NG + 1.4NQ =1.2*7.553+1.4*2.7 =12.84 kN;

9、立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式:σ =N/(φA)≤[f],其中N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN):N = 12.84kN;lo=kμ1(h+2a)=1.155×1.28×(1.5+2×0.3)=3.1 m,lo/i =3100/ 15.9 = 195,由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.259;σ = N/(φA)=12840/(0.259×424)= 117N/mm2≤[f]= 205 N/mm2,满足要求!

参考文献:

[1]邢岳岳,杨斌. 钢管脚手架相关规范对荷载规定讨论[J]. 基础与结构工程,2016(06)126.

[2]方雨柏. 高大模板支撑体系的施工技术及安全控制[J]. 江西建材,2014(19)86.

[3]向桂兵,邓小康,李璐杰. 某漫水箱涵受力分析研究[J]. 西部交通科技,2016(06):61-63+73.

[4]杜荣军. 脚手架、支架工程安全的设计计算和施工管理要点[J]. 施工技术,2016,45(24):101-112+119.

[5]兰培培. 扣件式钢管高大模板支撑架整体力学性能分析[D]. 合肥工业大学,2010(05)237.

论文作者:莫达钟

论文发表刊物:《防护工程》2018年第10期

论文发表时间:2018/9/26

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