郑辉[1]2004年在《软粘土地基大应变非线性流变固结理论研究》文中进行了进一步梳理固结理论历经八十年的发展已较为完善。然而，虽然非线性、流变、成层性是实际软粘土的最基本特性，现有的各种固结理论仍不能将之同时考虑，而仅能考虑其一或其二。因此系统深入地开展更贴近实际的成层软粘土地基大、小应变非线性流变固结理论研究具有重要理论和实际意义。 本文首次将软粘土的非线性、流变和成层性等特性全面纳入大应变固结理论研究中。首先，基于现有研究和简化假定得到了变荷载下单层软土地基一维大应变非线性固结解析解。然后根据离散和解析相结合的原则，利用已有的成层地基一维线弹性固结解析解，建立了能求解复杂一维固结问题的半解析方法，编制了相应的能综合考虑土的非线性、流变、成层性、自重以及变荷载等复杂因素的软粘土一维大应变固结计算程序，并通过与已有各种解析解的比较对半解析法及其程序的正确性和有效性进行了验证。进而通过大量的计算、对比和固结曲线的绘制，全面分析了土的非线性、流变、成层性等因素对固结的影响以及大、小应变固结理论的差别，揭示了软粘土的大应变非线性流变固结性状。 研究表明：大、小应变固结理论的差异随土压缩性或荷载的增大而越趋明显；土体自重是影响固结的一个重要因素，考虑自重要比不考虑自重固结快、最终沉降大；土的流变性增大将最终迟滞软土地基的固结；土的压缩性和渗透性的非线性变化、土的流变性、成层性、自重及变荷载等因素对固结的影响相互交织，错综复杂，在固结分析中对之综合加以考虑，才能真实反映软土的固结性状。 本文在简化假定下给出的考虑变荷载的软粘土一维大应变非线性固结解析解为大应变固结问题各种数值解法的验证提供了直接有效的工具；建立的半解析法和编制的相应程序为实际软粘土地基的固结分析提供了更为先进合理的理论支撑。
张继发[2]2002年在《一维大应变固结问题的解析理论研究》文中进行了进一步梳理介绍了基于连续介质理论和混合物理论的大应变固结理论的发展，论述了两种一维大应变固结理论之间的差异及其一致性。运用Lie群变换方法讨论了一维大应变非线性固结方程的对称性，以及在该对称性的意义下求解这类非线性偏微分方程解析解答的可能性，并就大应变非线性固结问题的多种情况求得了其完整的或者近似的解析解答，具体包括： 基于有效应力与孔隙比以及渗透系数与孔隙比之间的关系的一些假定，采用李群变换求解考虑材料非线性和几何非线性的半无限均质土体大变形固结非线性偏微分方程，得到了一个不考虑自重固结的完全解析解。将其计算结果与传统固结理论作分析比较，发现可以通过修正传统固结理论的一些相关参数使其计算结果接近于考虑非线性大变形的相应结果； 讨论了由物质描述和几何描述两种描述方式所得的不同初值和边值条件下的一维非线性大应变固结模型之间的协调性，同时对不同边界条件之间的变换性质进行了评价。运用变换群的方法求得了某些条件下大应变固结方程的完整解析解答，在此基础上与相同条件下的小应变固结论理做了比较，并通过对实例的计算，分析了不同假设条件下一维固结理论之间的差异。计算结果表明，在固结过程中，由大应变固结论理所得出的沉降量要大于由小应变所得出的沉降量，而两种固结理论所得出的最终沉降量相同； 采用了比以往假设更为广义的土体物理力学性质假设，在此基础上求得了厚层土体在自重应力作用下的非线性固结问题的完整解析解答；通过试验数据，将该解答与传统的大应变线性固结理论解答和基于实验数据的有限元数值解答相比较，结果表明，该解答能够更好的描述土体的实际固结过程，而由线性化固结理论所得的解答对固结过程中的沉降量和固结度的估计偏小； 考虑到土体自重固结初期的沉积过程，建立了以土体颗粒体积含量为控制变量的土体静水沉降方程。该模型揭示出土体沉积过程与的冲击波传播相同的模式。对此模型求得到了某些特殊条件下的Lagrange级数解答，并通过尾矿沉降池实例分析，验证了所得解答的合理性和有效性； 建立了土体在堆积过程中的大应变固结模型，通过其对称性构造出相似变量之后，由摄动法求得了近似解析解答，并通过试验数据与传统的线性化固结理论的解答相比较，显示了传统线性化固结理论在该问题上的局限性。 本文讨论了不同的一维大应变固结理论之间的统一性，首次运用变换群方法获得了多种条件下大应变非线性固结问题的解析解答，所有的解答都通过实际的 摘 要试验数据与相同问题的大应变线性固结理论或者小应变理论作了比较，以便验证这些解答的适用条件和有效性；这些解答可以直接的应用于工程实际问题，也可以作为类似固结问题的数值计算结果的检验标准，同时为大应变非线性固结理论的进一步发展提供了新的研究途径。
吴健[3]2008年在《饱和软土复杂非线性大变形固结特性及应用研究》文中认为大变形固结问题因要考虑几何非线性、材料非线性和渗流非线性,其求解十分复杂。其解析解一般都是在某些假定条件下得出,这些假定很多时候会影响到对固结本质的理解,随着技术的发展以及对理论更深层次认识的需要,对其研究也在逐渐加深。本文在前人大量试验成果的基础上,考虑各种复杂非线性的影响,对大变形固结理论进行了解析与数值分析,并对固结方程中的不同参数进行了讨论。同时本文借助于大型通用有限元软件,考虑土体损伤失效机制,阐述了连续强夯作用下碎石墩侵入淤泥层的过程,并对碎石墩连续侵入淤泥层时土体中超静孔压的增长与消散过程进行了数值研究。本文具体工作包括如下几个方面。(1)欧拉坐标系下和拉格朗日坐标系下应力应变表达的差异研究。分析了应变的表达公式在两种坐标系下的差别,这种差别对固结过程中地基沉降计算以及以变形为参数的固结度计算将产生影响,也将影响到工程人员对实际工程预测的准确性,因此对其开展深入研究尤为重要。同时本文还对不同坐标系下有效应力与孔隙比之间的关系进行了探讨。另外,本文对连续性条件分析中欧拉描述下考虑应变的物质导数得出的应变率与小变形理论中应变率进行了对比分析。(2)大变形固结复杂非线性研究。在宁波软土固结试验的基础上,分析压缩指数与渗透指数不同比值情况下一维大、小变形固结理论的超静孔压在不同计算时刻的差别。研究发现压缩指数与渗透指数比值为1仅是一种特殊情况,考虑到实际工程该比值不一定是1以及解析上存在的困难,采用数值方法讨论了比值不为1时各种,隋况下土体的性状。土体自重项也是一维大变形固结理论方程的重要部分,本文还比较了考虑土体自重与不考虑土体自重时一维大、小变形固结理论计算结果之问的差别。(3)大变形固结理论中影响固结系数、渗透系数有关因素的研究。本文分析了不同描述下固结过程中固结系数随孔隙比变化的单调性以及影响渗透系数的各种因素。将渗流水力梯度的变化规律应用到土体固结过程,根据水力梯度变化导致参与其中渗流的液相组份不同将固结过程分成四个阶段,以太沙基一维小变形固结理论为基础,探讨了固结过程中土体不同位置水力梯度的变化规律。采用大型有限元软件ABAOUS分析了固结过程中渗透系数的非线性变化对计算结果的影响,以及不同泊松比、边界条件和固结过程中压缩模量变化等对固结性状的影响。(4)静水沉积过程研究。土颗粒静水沉降问题是固结所要经历的一个阶段,本文假定静水沉降过程中沉积层颗粒之间有效应力为0,分析了颗粒沉积过程中悬浮液-清水界面、悬浮液-沉积层界面的发展规律,并采用激波模型对其过程进行了解释。(5)大变形动力固结研究。大变形动力固结问题由于涉及到更复杂的动力现象,理论研究比较缺乏,随着经济发展其应用逐渐增加,因此其相关理论研究十分迫切。土体在冲击荷载作用下产生损伤直至失效,本文采用损伤力学机制对强夯置换过程中土体性状变化进行分析,结合有限元软件模拟了连续强夯作用下碎石侵入淤泥层和碎石墩形成的过程。试验中碎石墩侵入淤泥层时,超静孔压产生剧烈变化,为此本文采用拟静力方法,依据实际夯击情况假定碎石墩在很短的时间内挤入淤泥层,分析了这一过程中土体中超静孔隙水压力的变化规律,为以后强夯置换工程提供参考。
谢康和, 郑辉, C, J, Leo[4]2003年在《变荷载下饱和软黏土一维大应变固结解析理论》文中研究指明基于软黏土一维非线性大应变固结基本理论,建立了能考虑荷载变化、土层自重等因素影响的拉格朗日坐标下以超静孔压u为变量的一维大应变固结控制方程,并通过对土体压缩性和渗透性的假定获得了方程的解析解。基于此解,分析了单级等速加荷条件下软黏土一维大应变固结性状。从中可见,大应变固结过程中土体变形的发展要快于超静孔压的消散;荷载增大,超静孔压消散趋慢;加荷速率越大,土体固结越快;考虑土层自重影响时孔隙比的分布更为合理。此外,本文的解析解也可用于验证各种大应变固结数值解法的正确性。
谢康和, 郑辉, C, J, Leo[5]2002年在《软黏土一维非线性大应变固结解析理论》文中研究指明给出了软黏土一维大应变固结中土体总应力、有效应力、孔隙水压力、孔隙比和沉降等一般相互关系,通过对土体压缩性和渗透性的假定得到了拉格朗日坐标下以超静孔压为变量的一维非线性大应变固结方程及其解析解。利用此解分析了土体一维非线性大应变固结性状,并与传统的小应变固结理论作了比较。此解也可用于对大应变固结问题的各种数值解法的验证。
陈敬虞[6]2007年在《软粘土地基非线性有限应变固结理论及有限元法分析》文中进行了进一步梳理沿海和沿江河地带广泛分布着深厚的软粘土层,在软粘土地区进行高速公路、铁路、机场等土木工程建设时常常需要进行地基处理。用堆载预压、真空预压和真空联合堆载预压等排水固结处理方法处理深厚软粘土地基时,有时地基沉降可高达数米。土体变形较大时,用Terzaghi和Biot小应变固结理论进行固结分析可能会带来较大的误差。当土体固结过程中应变较大时,土体的性质改变显着,土体应力应变关系呈明显的非线性,土体的渗透性变化也较大,土体大应变固结分析时应该同时考虑几何非线性、材料非线性、渗流的非线性。土体大应变固结过程的这叁个非线性大大增加了土体大应变固结问题研究的复杂性和难度。目前同时考虑几何非线性、材料非线性和渗流的非线性的土体大应变固结研究的成果还不多。本文对土体非线性有限应变固结的理论、解析解法和有限元数值解法进行了研究,对几何非线性、材料非线性和渗流非线性对土体固结的影响进行了较全面的分析。通过对Gibson的土体一维非线性有限应变固结理论的研究分析,应用场扩散方程的分离变量解法,给出了Gibson土体一维非线性有限应变固结简化控制方程的解析解。利用该解析解,计算分析了土体一维非线性有限应变固结理论和经典的Terzaghi一维小应变固结理论求解土体一维大变形固结问题的差别。研究分析了不同学者简化土体一维非线性有限应变固结微分控制方程所采用的假设,及由于采用不同假设得到关于土体一维非线性有限应变固结结论的差异。根据连续介质力学有限变形理论,建立了Lagrange描述的土体叁维非线性有限应变固结的平衡方程、几何方程、本构方程和连续性方程;这四个方程组成了土体非线性有限应变固结的控制微分方程。建立了土体非线性有限应变固结控制微分方程的更新的拉格朗日有限元列式,给出了考虑几何非线性,本构关系的非线性、渗流的非线性的土体非线性有限应变固结的有限元分析方法。依据土体非线性有限应变固结分析的有限元方法,研究了几何非线性,土体压缩性和渗透性在固结过程中的变化对软粘土一维有限应变固结的影响。研究结果表明软粘土的压缩指数c_c和渗透性变化指数c_k是影响软粘土地基一维有限应变固结的两个重要土力学参数;通过和Terzaghi一维小应变固结理论计算结果的比较分析、和软粘土地基一维非线性有限应变固结解析理论结果的比较分析,得出了软粘土地基一维非线性有限应变固结的一些重要结论。在比较非线性有限应变固结理论和线性小应变固结理论分析同一软粘土地基平面应变固结问题差异的基础上,探讨了几何非线性、材料非线性和固结过程渗流非线性这些因素对软粘土地基平面非线性有限应变固结过程的影响,得到了软粘土地基平面非线性有限应变固结的一些重要结论。作为软粘土地基二维非线性有限应变固结的工程实例,由土体非线性有限应变固结分析的有限元方法,计算分析了软土路基在路堤填土荷载作用下非线性有限应变固结的性状,并通过和软粘土路基小应变固结理论分析结果的进行比较,进一步探讨了非线性有限应变固结理论和线性小应变固结理论分析软粘土地基固结的差异。
董兴泉[7]2017年在《考虑非达西渗流的成层软土大变形固结理论与试验研究》文中研究说明软黏土中水的渗流会不同程度地偏离达西定律以及大变形特性对软土固结影响已被人们所熟知,但同时考虑不同非达西渗流模型及大变形固结特性成层软土地基非线性一维固结理论的相关报道较少。本文在已有的起始水力坡降和Hansbo渗流形式软土非线性固结理论基础上,深入研究基于不同非达西渗流形式成层软土地基大变形非线性一维固结问题,先后给出相应的固结模型、控制方程和有限差分解。在确保数值解程序正确的基础上,在大变形假定下较为详细地研究不同参数对成层软土地基固结性状的影响并与小变形假定下比较对其固结性状异同,主要研究重点内容包括以下五个部分:(1)以连云港市某一地基处理现场的饱和黏土作为研究对象,对其进行固结渗透联合试验。为探索连云港软黏土的渗透规律,推导出达西定律、起始水力坡降及Hansbo渗流形式下软黏土中水的渗透公式。多组试验数据的初步拟合结果均表明软黏土中水渗流与达西定律相差甚远,且与起始水力坡降及Hansbo渗流规律较为接近,最后假定软黏土中水渗流规律遵循起始水力坡降和Hansbo渗流模型,并确定其模型参数及渗流速度表达式。(2)固结渗透联合试验证明了起始水力坡降和Hansbo渗流形式均能较为很好地反映软黏土中渗流规律,对此给出了考虑起始水力坡降软土大变形一维非线性固结控制方程,并运用有限差分法求解,通过与达西定律下软土大变形一维非线性固结半解析解的计算结果对比,验证其数值解的可靠性,最后详细地分析参数起始水力坡降i0、压缩指数cc及外荷载qu对软土大变形一维非线性固结性状的影响。(3)建立基于起始水力坡降双层软土地基大变形一维非线性固结模型,同时采用有限差分法求解固结方程,通过与已有的起始水力坡降下单层软土大变形一维非线性固结的数值解结果对比,验证该差分解程序的正确性,最后分析了上、下层土起始水力坡降i0、相对土层厚度及自重应力的分布形式对双层地基大变形一维非线性固结性状的影响。(4)试验初步结果表明软黏土中水渗流规律与Hansbo渗流形式较为相符,在已有基础上引入Hansbo渗流形式,给出了基于非达西渗流双层软土地基大变形一维非线性固结方程和数值解,通过与已有的非达西渗流下单层软土大变形一维非线性固结的数值解结果对比,验证差分解程序的可靠性,最后分析了上、下土层渗流指数m及临界水力坡降i1、外荷载的加载速率和最终稳定值qu对双层地基大变形一维非线性固结性状的影响。(5)为更加贴近实际工程情况,推导出考虑非达西渗流成层软土地基大变形一维非线性固结方程,利用有限差分法求解固结方程,并与单层、双层软土地基大变形一维非线性固结数值差分解的计算结果作对比,验证该数值解程序的可靠性。最后结合某叁层天然软土地基计算实例对考虑非达西渗流成层软土地基大变形一维非线性固结性状进行分析,给出了地基超静孔压随地基深度变化曲线、土体地基沉降变形随固结时间因子变化曲线及两种不同定义下的平均固结度随时间因子变化曲线。
黄杰卿[8]2015年在《非线性大应变固结理论与试验研究》文中研究表明上世纪20年代Terzaghi创立了固结理论,一个世纪以来固结理论一直是土力学领域的基本课题之一。为了使固结理论与实际情况更为接近,众多学者逐步摒弃Terzaghi的若干假设,发展了大应变固结理论、非Darcy固结理论、非饱和土固结理论等理论分支,大大地丰富了固结理论体系。另一方面,深厚软黏土层广泛分布于我国沿河、沿江和沿海地区。岩土工程师们发现软黏土地基会引起显着的地表变形。显然,对于软土地基上的工程,传统的小应变假设不再适用,应采用大应变假定。大应变固结理论已发展数十年,但目前尚未全面考虑非线性压缩、非线性渗流、非Darcy渗流、次固结效应、非饱和等因素。本文通过理论和试验研究,对软黏土地基的大应变固结问题进行了深入的探讨,主要工作有：(1)开展了叁维大应变控制方程组的建立和简化工作。基于平衡方程、本构方程、几何方程、有效应力原理、Darcy定律和渗流连续方程,在Euler坐标下推导了叁维大应变固结控制方程组。之后分别在叁维、二维和一维情况下将该固结控制方程组进行简化,将多维问题与一维问题联系起来。(2)考虑非线性压缩和渗流,进行大应变固结理论的研究工作。开展宁波软土室内试验,得到渗透系数及有效应力与孔隙比的非线性关系。考虑非线性压缩和渗流,提出非线性大应变控制方程。根据试验参数对准确考虑自重影响的非线性大应变固结问题进行研究,将超静孔压计算结果和Gibson方程解进行比较。之后对简化考虑自重影响的非线性大应变固结问题进行研究,将超静孔压计算结果和Gibson方程解、Terzaghi方程解进行比较。(3)对非线性大应变固结中的渗透指数、水力梯度、土体自重影响开展进一步的研究工作。根据宁波、上海和杭州软土已有的试验数据,总结出适合不同软土渗透指数和初始孔隙比的经验关系式。之后研究了非线性大应变固结过程中的水力梯度变化,着重研究荷载大小和土层深度对水力梯度变化的影响。总结出水力梯度的变化规律,并与试验结果比较。将水力梯度变化曲线划分为五个阶段,并应用该划分方法解释固结过程中不同类型孔隙水的运移。此后,研究不同土体自重考虑方法对大应变固结的影响,比较不同外荷载下和不同土层厚度时不同方法的计算结果,最后对不同方法的适用性进行评价。(4)考虑指数渗流模型,开展非线性大应变固结理论的研究工作。对杭州软土开展室内试验,得到非线性压缩和渗流的表达式。之后考虑指数渗流模型、非线性压缩和渗流,改进了已有的大应变固结理论并推导得到控制方程。基于室内试验结果,分析了不同渗流指数对超静孔压、沉降、固结度计算结果的影响。(5)考虑次固结效应,进行非线性大应变固结理论的研究工作。开展杭州软土室内试验,得到次固结系数等计算参数。基于对次固结效应的若干假设,改进了已有大应变固结理论中的渗流连续方程。考虑非线性压缩和渗流,推导得到了控制方程。基于试验所得参数,采用以上方法以及两种已有方法分析算例。比较不同方法的超静孔压计算结果,并将不同方法的沉降计算结果与实测结果进行比较。(6)开展非饱和土大应变固结理论的初步研究工作。将非饱和土受荷后的变形过程分为瞬时压缩阶段和固结变形阶段。在固结变形阶段考虑几何非线性,根据土体应力平衡方程,孔隙流体流动平衡方程和孔隙水流动平衡方程,应用Bishop非饱和土有效应力原理以及Fredlund—Xing土水特征曲线模型,推导了非饱和土大应变固结控制方程组。(7)开展杭州软黏土宏观-微观双尺度试验研究。对有代表性的原状土样开展了X射线能谱试验、X射线衍射试验、压汞试验、扫描电镜试验,观察天然土样内的孔隙尺寸分布和微观形貌。之后进行了一维普通固结和流变固结试验,并针对不同固结程度的土样开展了压汞试验和扫描电镜试验,对土样的宏观特和微观力学特性进行探讨。(8)根据江苏省连云港市某真空预压工程,对塑料排水板地基进行叁维固结数值模拟。首先基于考虑长、短排水板的叁维模型,计算不同工况并分析长、短塑料排水板对软土地基排水固结的影响。之后建立了不考虑排水板的叁维模型,变化该模型处理区各土层的渗透系数进行多次计算,逐步逼近考虑长、短排水板的沉降计算结果,得到处理区土体的等效渗透系数。最后建立大场地的叁维模型,将等效渗透系数应用于该模型中,并将沉降计算结果与实测结果进行比较。
李建健[9]2007年在《饱和软粘土一维有限变形固结理论的解析分析》文中进行了进一步梳理传统的小变形固结理论在荷载等级不高,土层条件较好时,其分析结果是可以满足一般工程要求,但是当荷载等级较高,土层条件不好时,若仍然运用其进行计算分析,则其分析结果可能带来较大的误差,然而若考虑土体的有限变形固结特征,运用有限应变固结理论对其分析,则所得结果与实际相吻合。因此有必要对土体大变形固结理论作进一步的研究。Gibson在Terzaghi、Rendulic、Biot等人所采用假设更为普通的基础上得出了大变形偏微分固结控制方程,在固相坐标下可以表示成非线性形式。Gibson以及后来的许多学者都是通过假设g ( e )和λ( e)为常数,把它变成线性偏微分方程求得其数值解,而该理论的解析解迄今还很少有人涉及。因此,本文针对这一现状着手对它进行解析解的研究。许多研究表明,如果对此大变形非线性固结控制方程没有其他的任何进一步的假设,是很难获得其解析解的。本文首先建立了饱和土的一维非线性有限变形固结理论,然后采取了两个新的假设来拟合饱和软粘土的压缩性与渗透性。通过两个假设就可以把大变形固结控制方程简化。然后用Hopf-Cole代换求得简化的非线性方程在相对简单的定解条件下的精确解析解。最后,运用理论的解析解计算了一个实际工程的沉降与固结时间,通过与Cargill方法、Terzaghi理论方法的计算结果进行了比较,表明本文所用的简化方法是合理的,同时对计算中出现的问题进行了简单的分析。
李金柱[10]2011年在《软黏土地基大应变流变固结特性研究》文中研究指明固结理论是土力学研究的基本课题之一,自Terzaghi一维固结理论提出以来,各国学者在其基础上进行了不断的深入和完善。在沿海和沿江沿河地带广泛分布着深厚软土层,人们通过这些地区长期的软土工程实践发现,软黏土地基的固结变形较大,Terzaghi固结理论中的小应变假设不再成立,而需要采用大应变假定。同时,随着现代工程地基工后沉降要求的越来越严格,对合理、准确地预测地基沉降发展过程提出了更高的要求,软黏土的流变特性也随之受到人们的重视。基于此,本文通过理论研究、室内试验、数值模拟和工程实例,对软黏土地基的大应变流变固结问题进行了深入地探讨。本文主要工作有：(1)基于连续介质力学原理,同时考虑了几何非线性和材料非线性,建立了U.L.描述的大应变固结问题的平衡方程和连续性方程,并进一步得到了大应变固结有限元法控制方程。(2)对宁波软土进行了一系列的一维固结流变试验,并利用自行改装的应力控制式叁轴剪力仪,进行了不同围压条件下的叁轴固结排水流变试验,对一维固结流变试验结果和叁轴固结排水流变试验结果进行了对比研究,系统分析了宁波软土的流变特性。(3)将西原模型推广到叁维,采用修正剑桥模型屈服准则来描述土体的塑性屈服,推导了土体的本构关系,建立了能够全面反映宁波软土流变特性的叁维流变模型,并对叁轴排水流变试验成果进行了曲线拟合,验证了本文模型的合理性,得到了不同围压及偏压条件下的模型参数。(4)在大型通用有限元软件ABAQUS的基础上,开发了本文所建立的流变模型的用户材料子程序UMAT。通过单轴压缩数值模拟与解析理论的对比,验证了本文UMAT的正确性,并对模型参数进行了敏感性分析。基于本文模型,研究了同时考虑流变效应、自重荷载、渗流非线性等复杂条件下的软黏土地基大应变固结过程中的超静孔压消散过程和地基沉降发展规律,与小应变固结计算结果进行了对比分析。(5)利用本文建立的流变模型和拟合的模型参数,通过叁维数值模拟计算了某软土地基堆载预压试验过程中地基长期沉降发展过程和超静孔压消散过程,并与实际观测数据进行了对比,验证了本文提出的流变模型应用于宁波软土的适用性,同时验证了深厚软土地基固结过程中考虑大应变效应的必要性。本文研究同时考虑了固结过程中的大应变效应和流变效应,所得结果对软黏土地基处理具有重要的参考意义,丰富了软黏土地基的固结理论,为进一步研究软黏土地基复杂非线性固结问题奠定了基础。
参考文献：
[1]. 软粘土地基大应变非线性流变固结理论研究[D]. 郑辉. 浙江大学. 2004
[2]. 一维大应变固结问题的解析理论研究[D]. 张继发. 浙江大学. 2002
[3]. 饱和软土复杂非线性大变形固结特性及应用研究[D]. 吴健. 浙江大学. 2008
[4]. 变荷载下饱和软黏土一维大应变固结解析理论[J]. 谢康和, 郑辉, C, J, Leo. 水利学报. 2003
[5]. 软黏土一维非线性大应变固结解析理论[J]. 谢康和, 郑辉, C, J, Leo. 岩土工程学报. 2002
[6]. 软粘土地基非线性有限应变固结理论及有限元法分析[D]. 陈敬虞. 浙江大学. 2007
[7]. 考虑非达西渗流的成层软土大变形固结理论与试验研究[D]. 董兴泉. 江苏大学. 2017
[8]. 非线性大应变固结理论与试验研究[D]. 黄杰卿. 浙江大学. 2015
[9]. 饱和软粘土一维有限变形固结理论的解析分析[D]. 李建健. 湖南大学. 2007
[10]. 软黏土地基大应变流变固结特性研究[D]. 李金柱. 浙江大学. 2011
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