姚灿龙[1]2003年在《大氮肥装置中的腐蚀事故原因及其防止方法的研究》文中认为中石化股份公司巴陵分公司在1970年代引进了一套大氮肥生产装置，经过近叁十年的生产运行，该装置中一些设备由于基本接近设计寿命，或者由于生产原料改变而引起设备的运行工况发生了较大变化，一些设备出现了较多的腐蚀破坏事故，造成严重的经济损失。本文针对巴陵分公司出现的设备破坏事故，通过调查和分析材质、环境等确定了设备腐蚀的原因，提出了解决措施。实践证明，在采取我们提出的措施后，设备的事故率大大降低，获得了显着的经济效益。 1．合成氨装置中的第一废热锅炉(101-C)换热管自1992年以来先后8次发生换热管爆裂事故。其中，1994年6月20日更换后，运行仅59天就发生了爆裂。换热管爆裂事故造成停工停产，严重影响生产。通过对101-C所用换热管的化学成分、力学性能、金相组织进行试验测定，分析锅炉给水的水质，导致换热管爆裂的主要原因是锅炉水和给水水质不符合规定。解决措施是加强管理，优化工艺操作、严格控制锅炉水质的各项指标；在脱盐水出水总管及尿素回收冷凝液出口总管处加树脂捕捉器，防止回收冷凝液中含有树脂等杂质。在采用这些措施后，该设备从未发生爆管事故，已平稳运行5年，每年因此而减少损失1000万元以上。 2．锅炉及热交换器的结灰、结焦使锅炉排烟温度上升，导致换热效率下降，工艺介质温度达不到要求，并引起受热面发生高温腐蚀。特别是合成氨装置中原来以石脑油为燃料的转化炉(101B)改用重油后，由于重油灰分较多，转化炉的换热管结灰更加严重。通过分析蒸汽吹灰、声波吹灰及燃气高能脉冲吹灰的原理，比较它们的效果和费用，最后确定采用干冰清洗结合燃气高能脉冲吹灰方法，较好地解决了锅炉换热管积灰和结焦的问题。这一工作为巴陵分公司和中石化湖北分公司处理这个问题提供了理论依据，这两个单位在2002年和2003年相继采用本方案后，较好地解决了锅炉换热管集灰和结焦的问题，每年节约费用800多万元。 3．19g3年以来，巴陵分公司长一洞输油管道茶港段发生多次穿孔漏油事故，引起输油中断、污染环境，造成很大的经济损失。通过现场调查、土壤分析，弄清了油管穿孔漏油的主要原因是茶港化工厂内操作不规范而造成工业废液渗入到地下管道外表面，从而引起油管的腐蚀破坏。当地政府采纳了上述分析结果，责令该厂停产整顿，基本上解决了输油管道腐蚀破坏的隐患。
刘苹[2]2005年在《2004～2005年合成氨尿素技术进展》文中提出根据2004年7月～2005年6月国内有关合成氨、尿素工业的文献报道,对合成氨原料气的制取、净化、氨合成,尿素各工序的研究成果、技术革新等进行了全面的介绍,反映了我国2004～2005年合成氨和尿素工业的技术进展情况。
金玉连[3]2006年在《大化肥装置失效分析研究》文中进行了进一步梳理压力容器广泛应用于化肥行业，为了保证其安全、高效地运行，各国都非常重视其先进的管理技术，风险评估就是其中的一种。本论文的课题来源于国家质量监督检验检疫总局科技项目《成套装置风险评价技术研究及软件开发》(项目编号02BK-025)。本论文针对大化肥装置中的重要设备——谢尔气化炉和尿素合成塔进行研究，对其可能发生的失效进行分析，是成套装置风险评价技术研究的重要组成部分。 本文在查阅有关资料和现场调研的基础上，采用失效树分析法分别建立了谢尔气化炉和尿素合成塔失效树，使用布尔代数化简法确定了上述失效树的最小割集，通过结构重要度分析，结果表明：导致谢尔气化炉失效的主要原因是烧嘴逆火和衬里脱落；导致尿素合成塔失效的主要原因是衬里发生腐蚀。 本文在上述研究的基础上，进一步进行正交试验分析，以英国TWI公司的Riskwise软件为工具，按照API 581提出的风险计算方法对谢尔气化炉和尿素合成塔进行风险分析数值试验，以正交设计为手段安排试验和分析试验数据。通过对试验结果进行直观分析和方差分析，得到对每种失效模式影响最显着的因素。 通过本文的研究，基本确定了导致谢尔气化炉和尿素合成塔的主要因素和影响其风险值的主要因素，提出了降低谢尔气化炉和尿素合成塔事故率和风险的措施。
董超芳, 李晓刚, 许适群[4]2001年在《石油化工设备基本腐蚀系统分析》文中进行了进一步梳理对我国石油化工设备腐蚀特点进行了归纳 ,对炼油、化工、化纤和化肥设备的基本腐蚀系统进行了分析并提出了相应的防护对策
崔立宝[5]2008年在《新型叁聚氰胺装置的设计与研究》文中研究说明本文针对叁聚氰胺生产过程中捕集器结晶现象所导致的间歇出料问题,在山东海化魁星化工有限公司技术开发中心原有的设计基础上,根据国家和行业的相关标准,对捕集器的结构进行了设计和改进。设计过程包括结构校核、开孔补强、引风管的设计和捕集器中刮料器的设计,对通风管的结构也做了一定的改进,并对叁聚氰胺结晶的问题提出了处理的方法,设计了一套新型的叁聚氰胺连续出料系统,解决了叁聚氰胺生产过程间歇出料的问题,实现了叁聚氰胺的连续出料。本捕集器结构使原有的工艺有了一定的改进,缩短了整个工艺流程,实现了整个工艺流程的连续性,每年可节省出料时间300小时,多创利润将近200万元,提高了生产率,降低了劳动强度。通过新旧装置的对比得知在节能和环保方面比原来的装置都有了很大的改观。考虑到尿素合成塔是大型叁聚氰胺企业中尿素联产叁聚氰胺的重要设备之一,尿素合成塔承受高压、高温和强腐蚀介质的作用,工况十分复杂,所以本文又从塔体的结构和破坏形式出发对尿素合成塔的安全性进行了分析,提出了保证尿素合成塔的安全应采取的措施。本文的工程设计与研究对叁聚氰胺的生产有重要的现实意义和参考价值。
吴春霞[6]2009年在《原油中氯化物的降解研究》文中指出原油中存在一些有机和无机氯化物,大部分无机氯化物会在脱盐过程中被脱除。但是有机氯化物不能脱除,并且会在原油加工过程中发生降解反应产生氯离子。氯离子会给原油加工带来很大的危害,例如,氯离子会对反应装置和管线等发生腐蚀,也会使催化剂中毒,降低催化剂的活性。为此,本文在微型间歇式反应釜中,以四氯化碳、叁氯甲烷、一氯丙烷、对硝基氯苯四种有机氯化物作模型化合物,考察了各种反应条件对以上四种有机氯化物的亲核取代反应的影响及规律。也考察了在原油环境中,各种反应条件对一氯丙烷亲核取代反应的影响和规律。研究表明:(1)提高体系的反应温度或者延长体系的反应时间,四氯化碳的水解率和叁氯甲烷的醇解率都相应地提高;(2)提高体系的反应压力,四氯化碳的水解率逐渐增加;(3)在反应体系中加入离子液体[BMIM]PF6时,模型化合物的水解率和醇解率都相应提高。离子液体[BMIM]PF6可以起到一定的催化剂作用,有利于亲核取代反应的进行。在本实验中离子液体[BMIM]PF6的最佳用量为叁氯甲烷摩尔数的5%;(4)碘化钾可以促进一氯丙烷的醇解反应,此时,延长反应时间或者提高反应温度都有利于一氯丙烷的亲核取代反应。但在原油环境中时,促进作用不显着,碘化钾的用量必须合适,在本实验中碘化钾的最佳用量为一氯丙烷摩尔数的4%;(5)在对硝基氯苯的醇解反应中,离子液体可以起到一定的相转移催化剂的作用。此时,延长体系的反应时间、提高体系的反应温度都有利于对硝基氯苯的亲核取代反应的进行。本实验自制的10种离子液体中,离子液体[C12MIM]Br的催化效果最好,并且催化效果要好于四丁基溴化铵,最佳用量为对硝基氯苯摩尔数的5%;(6)叁角式和桨叶式搅拌器的分散作用都很好,都能促进对硝基氯苯的醇解反应,搅拌器搅拌速度的提高对反应有利。
王立行, 汪申, 许适群, 李晓刚, 董超芳[7]1999年在《中国石油化工设备腐蚀特点与基本腐蚀系统分析》文中研究表明腐蚀存在于多种行业中并造成巨大经济损失。多年来,中国石油化工行业针对腐蚀问题采取了一系列措施,在很多技术,特别是在炼油行业的防护技术上,取得了较大的进展, 但随着进口高含硫原油及国产原油的劣质化,在防腐蚀方面不断出现一些新的亟待解决的问题。本文对中国石油化工设备腐蚀特点进行了归纳,并对炼油、化工、化纤和化肥设备的基本腐蚀系统和防护对策进行了分析。
佚名[8]2006年在《设备及公用工程》文中研究指明TE685200612454治理含硫化物循环水试验研究〔刊〕/唐安中,付晓洋…(中石化九江分公司)∥江西石油化工.-2006,(1).-23~27介绍九江分公司第一循环水系统中不同含量硫化物对加快碳钢腐蚀的影响与机理分析,就不同含量硫化物条件下对一循环用
闫宏伟[9]2012年在《重大危险源泄漏机理及应急封堵技术研究》文中提出随着我国经济的飞速发展和改革开放的不断深入,煤化工行业得到了高速发展。在过程工业生产中,大量有毒、有害、易燃和易爆的危险化学品通常存储在管道及压力容器中,这些管道及压力容器往往会因为管理不慎、设备老化和人为破坏等因素而产生破裂,导致泄漏事故的发生。因此,迫切需要应用现代设计理论与方法对危险源泄漏机理及应急封堵技术进行研究,当危险源发生泄漏时,能够利用有效封堵设备快速进行应急处理处置,来降低或消除事故造成的重大危害。本文对危险源管道、储罐及储运过程泄漏的成因及影响因素进行了分析,确定了管道、高压容器的主要泄漏部位,并对重大危险源的泄漏模式进行了研究,建立了危险源储罐及管道等泄漏模型以及叁种介质流泄漏状态的数学模型；分析了七种影响泄漏扩散的主要因素,研究了15种泄漏模式的产生机理及条件,并建立了危险源管道的动力学模型。通过管道流体的CFD动力学仿真,对管道泄漏处流量和压力状态做出理论性评估,并得出在管道长度相同、主管道压力变化、泄漏小孔直径不同及入口压力变化的情况下泄漏平均总压力大小与泄漏孔尺寸变化的关系以及小孔泄漏平均压力跃变的情况,为封堵装置的设计提出了具体的性能指标。本文设计的快速封堵装置是针对现有封堵装置效率低,难以适应复杂多变的工况和特定的泄漏状态而研发的快速有效的新型封堵装置。本文对适用于管道、储罐等压力容器泄漏时实施封堵的危险源管道内封堵导流气囊、管口应急封堵导流装置、管道泄漏外封堵气囊、自适应万向强磁封堵导流装置以及带压封堵装置的机械结构进行了详细剖析。当危险源管道及储罐发生断裂、裂纹或者孔洞泄漏时,确定以内封法、外封法及磁压法为主要封堵实施方法,详细设计了四种新型封堵装置,为危险源泄漏的应急处理处置增添了新手段。本文针对封堵实验系统进行了研究,并研发了直管口泄漏与弯管小孔泄漏的综合封堵实验平台。利用自行研制的内封堵装置、外封堵装置及其改进装置在平台上进行实验。实验结果表明,在内封堵装置的密封橡胶气囊套长度增加20mm、气囊外圆的密封环数量增加5圈、充气和导流口侧的中空轴端盖直径增加24mm后的封堵效果非常明显,最大封堵压力几乎增加45%；在外封堵装置的充气橡胶气囊带的长度增加2m、气囊带外表面上复合细密的密封圈以及缠绕在管道上的气囊带匝数增加3匝时,封堵压力也有了较大的提升。同时对两种封堵装置与管道的面--面接触问题进行了有限元分析,验证了封堵装置的封堵性能。另外,本文还对主要危险源发生泄漏的多种应急封堵技术和方法库的应用进行了研究,并以实物图的形式说明了应急封堵装置在处理处置平台上的运用；提出了八种主要应急封堵工具,并以导图形式说明危险源直弯管道、管线连接法兰及储罐发生泄漏时封堵工具的实际应用；提出了危险源应急封堵方法库的核心架构,对五种典型危险物的物化特性、泄漏分类及特性、泄漏处置要点、封堵方法及封堵工具等主要数据库模块进行了详细总结。分析了16种封堵方法及对应封堵装置的处置步骤,为危险源泄漏应急处理处置提供了重要依据。为企业安全生产提供了重要的技术保障。
林美[10]2010年在《厚壁管道氢损伤检测方法及评定研究》文中认为本文针对已有德齐龙管道事故碎片,对石化工业中常出现的氢损伤进行研究。通过对氢损伤机理及损伤形式的研究,对现有氢损伤进行了重新划分。对已有的管道事故碎片进行分析,发现管道破坏的根本原因为氢损伤,并通过有限元法进一步确认该破坏致因。采用超声、磁粉、渗透等多种常规无损检测方法对管道碎片进行检测,对比检测结果,评比出更适于氢损伤检测的检测方法。在此基础上引进磁记忆检测法对氢损伤进行检测,通过分析具体检测结果,发现金属磁记忆检测法是对氢损伤进行检测的有效方法。该方法能够发现早期氢损伤,能够反映氢损伤严重程度。但该方法也有其不足,不能确定氢损伤在被检件厚度方向上的具体位置、大小及性质,而超声能够弥补其在该方面的不足。因此,对比上述所有检测方法,本文最终得出针对氢损伤进行检测的有效方法为磁记忆和超声两种方法的共同使用。其具体方法为:先通过磁记忆有效确定出缺陷在被检件表面上的大致位置;然后利用超声进行复检,进一步确定氢损伤缺陷在被检件厚度方向上得的大小及性质。该方法能够有效发现管道中的氢损伤。并在此基础上,结合渗透法、磁粉法对一般缺陷进行等级划分的方法对氢损伤进行损伤程度的等级划分,初步得出氢损伤的评定法。
参考文献：
[1]. 大氮肥装置中的腐蚀事故原因及其防止方法的研究[D]. 姚灿龙. 湖南大学. 2003
[2]. 2004～2005年合成氨尿素技术进展[J]. 刘苹. 小氮肥设计技术. 2005
[3]. 大化肥装置失效分析研究[D]. 金玉连. 北京化工大学. 2006
[4]. 石油化工设备基本腐蚀系统分析[J]. 董超芳, 李晓刚, 许适群. 腐蚀与防护. 2001
[5]. 新型叁聚氰胺装置的设计与研究[D]. 崔立宝. 青岛科技大学. 2008
[6]. 原油中氯化物的降解研究[D]. 吴春霞. 中国石油大学. 2009
[7]. 中国石油化工设备腐蚀特点与基本腐蚀系统分析[C]. 王立行, 汪申, 许适群, 李晓刚, 董超芳. '99中国国际腐蚀控制大会论文集. 1999
[8]. 设备及公用工程[J]. 佚名. 中国石化文摘. 2006
[9]. 重大危险源泄漏机理及应急封堵技术研究[D]. 闫宏伟. 太原理工大学. 2012
[10]. 厚壁管道氢损伤检测方法及评定研究[D]. 林美. 青岛科技大学. 2010