摘要：在2009年4月中旬，我们对位于缅甸北部恩梅开江右岸支流南利卡河、闹库卡河进行现场联合考察。通过现场踏勘，并在收集相关资料的基础上，联合考察组提出《缅甸楠利卡河闹库卡河水电资源开发条件联合考察评估报告》。通过经济技术分析，本着开发指标优、实施相对便利等原则，报告提出了建议先开发楠利卡河上的克利杜水电站、萨纳水电站，闹库卡河上的罗昆延水电站、拉钦水电站。下面就对其进行简要的分析。
关键词：电站工程；可行性分析；罗昆延
1 工程概况
罗昆延电站位于缅甸北部伊洛瓦底江上游一级支流恩梅开江流域，开发河流为恩梅开江左岸支流闹库卡河，罗昆延电站为径流引水式电站，推荐枢纽正常蓄水位405m，顶高程 m，最大坝高 m，总库容 万m3，引水线路为右岸隧洞方案，长约 Km，厂址位于闹库卡河下游芭蕉箐河段右岸，设计最大引水流量为 m3/S，设计净水头 m，拟装机容量 万千瓦，工程规模为中型，建设任务以发电为主。
罗昆延电站位于缅甸昔董镇北面，枢纽区距离约昔董镇约25Km，厂房区距离约昔董镇约30Km，从腾冲--密支那公路分道而下（公路边高程1196m），现有林区简易道路至枢纽及厂房左岸，高差大（高差850～1000m），坡度陡，雨季无法通车。
2 电站工程地质条件
闹库卡河上有多个库容、地形条件较好的枢纽，为合理利用水资源条件，共规划了三级电站（拉钦电站→罗昆延电站→崩嘎电站）。罗昆延电站为闹库卡河流域规划的第二级水电站，下面所述的库区均指罗昆延电站库区。
2.1建筑物工程地质评价
罗昆延电站输水渠道仅东干渠设有建筑物，北干渠均为明渠。东干渠主要建筑物为泄水槽、渡槽、倒虹吸及隧洞，其中泄槽2个、渡槽2个、倒虹吸2个隧洞1个。
2.2 区域稳定及地震动参数
工程区地处冈底斯-念青唐古拉褶皱系舒伯拉岭-高黎贡山褶皱带之古永-盏西褶皱束三级构造单元内，苏典-盈江断裂（F100）与大盈江断裂（F21）交汇段，南距有晚更新世以来活动的盈江深大断裂约15～25kmm，西距苏典—盈江断裂2km～5km，区域地质构造复杂，新构造运动强烈，地震活动频繁，区域构造稳定性较差。根据GB18306-2001年出版的1/400万《中国地震动参数区划图》，测区地震动峰值加速度为0.15g，地震动反应谱特征周期为0.45s。
2.3 枢纽区
（1）坝型及坝线选择
罗昆延电站两枢纽均位于花岗岩地区，基岩风化深，全风化花岗岩呈砂土状，具中等压缩性，强度低，抗冲刷能力差，且两枢纽全风化厚度达0～30 m，坝基开挖无法全部清除，全风化砂土无法满足刚性坝及面板堆石坝基础要求，因此地质推荐土石坝坝型。罗昆延电站天然建筑材料基本能满足粘土心墙坝、均质坝及沥青心墙坝方案设计用料要求，但均质坝方案中均质土料（包含全风化花岗岩料）存在粘粒含量低、渗透系数偏大、土质不均匀，现场碾压质量难于控制，坝体回填工程量大，施工期（雨季）坝坡面易产生冲刷破坏等问题，因此地质推荐采用粘土心墙坝或沥青心墙坝方案。
（2）推荐枢纽及附属建筑物工程地质简评
①枢纽
主坝（包括主坝段及1#副坝段）、2#副坝两岸地形坡度缓，岸坡无不良物理地址现象，卸荷不发育，自然边坡基本稳定，但岸坡开挖暴露后抗冲刷性差，易坍塌，开挖边坡局部稳定性差。大坝坝基为燕山晚期（γ53（2））中粗粒黑云母花岗岩，全～弱风化，低～中压缩性，坝基存在压缩变形问题，不能满足刚性坝坝基岩体强度及压缩变形要求，仅能满足土石坝基础强度及压缩变形要求。坝基不存在坝基岩体抗滑稳定问题。坝基全风化花岗岩易产生流土变形破坏。坝基土局部存在地震液化可能，主要分布在坝体轮廓线边角，通过加深清基，增大坝体盖重，注意坝体轮廓边角碾压质量，可控制坝基局部地震液化问题。
枢纽区岸坡第四系残坡积层具高—中等压缩性，河床第四系洪冲积层透水性大、易产生渗透变形破坏，建议全部清除河床洪冲积层、岸坡残坡积层。
②坝基渗漏、绕坝渗漏及防渗帷幕布置（推荐折线坝线方案）
枢纽坝基为全、强风化花岗岩，透水性中等，存在坝基渗漏、绕坝渗漏（即近坝段库区渗漏），经计算枢纽主坝总渗漏量为212.4万m3/a，2#副坝总渗漏量为104.6万m3/a。枢纽渗漏总量（未处理）合计317万m3/a，占总库容的24.2％，影响整个电站正常蓄水，必须进行防渗处理。
③溢洪道（推荐折线坝线方案）
折线坝线方案溢洪道位于主坝左岸天然丫口，轴向S68°W转S88°W，全长约159.8m，进口底板高程2188.87m，出口消力池底板高程2150.22m，其中0～71.3m进口及控制段局部稳定性差，71.3～135.4m泄水槽不稳定，135.4～159.8m消力池局部稳定性差。
期刊文章分类查询,尽在期刊图书馆建议边坡分台阶开挖，旱季施工，AⅤ、AⅣ2岩体开挖边坡1：1～1：1.25，AⅢ1岩体开挖边坡1：0.75～1：1，并及时采取护坡处理措施，开挖边坡顶设置截水槽；过水全断面采用钢筋混凝土衬砌，泄槽段底板设置抗滑锚杆或齿槽，建议抗滑锚杆深度为4～5m，锚杆需注浆。消力池开挖过程中采取排水和喷锚等临时支护处理措施，全断面采用钢筋混凝土衬砌。溢洪道底板多置于全强风化岩体上，局部为弱风化岩体，呈碎裂结构-散体状，属AⅤ、AⅣ2、AⅢ1类岩体，其中AⅣ2、AⅤ类岩体存在渗透变形稳定问题，应进行防渗处理。
④导流输水隧洞
导流输水隧洞也位于主坝左岸，无压洞，隧洞轴向S21.73°W转S69°W，长约267.9m，进口底板高程2164.6m，出口消力池底板高程2150.8m，尾水注入南朗河。隧洞闸前为有压洞，闸后为无压洞，闸门井上部以“Ⅳ—Ⅴ”类围岩为主，底部以“Ⅲ”类围岩为主。隧洞包括：引渠段（0～54.8m）局部稳定性差、进口段（54.8～110.9m）围岩较不稳定（Ⅳ～Ⅴ类）、洞身段（110.9～158.6m）围岩局部稳定性差（Ⅲ类）、出口段（158.6～205m）围岩较不稳定（Ⅳ～Ⅴ类）、出口明渠段（205～220m）稳定性较差、泄槽、消力池段（220～267.9m）稳定性较差。建议及时支护，钢筋混凝土永久衬砌。
3 天然建筑材料
①防渗土料
Ⅰ土料场有用储量为5.82×104m3，剥离量为0.82×104m3，剥采比1：7.14；Ⅱ土料场（优先开采区残坡积）有用储量为17.47×104m3，剥离量为2.36×104m3，剥采比1：7.14；Ⅲ土料场有用储量为9.90×104m3，剥离量为2.48×104m3，剥采比1：4；Ⅳ土料场有用储量为8.15×104m3，剥离量为0.95×104m3，剥采比1：8.33。合计有用储量41.34×104m3，建议开采顺序Ⅰ→Ⅱ，Ⅲ、Ⅳ土料场备用。
②均质土料主要开采Ⅱ土料场，Ⅰ土料场备用，Ⅱ土料场有用储量（包括残坡积和全风化花岗岩）为129.34×104m3，剥离量为5.02×104m3，剥采比1：25；其中优先开采区内有用储量（包括残坡积和全风化花岗岩）为62.03×104m3，剥离量为2.36×104m3，剥采比1：26.3/非优先开采区内有用储量（包括残坡积和全风化花岗岩）为67.31×104m3，剥离量为2.66×104m3，剥采比1：25。分区坝方案建议上游坝坡使用优先开采区混合料，下游坝坡坝体浸润线以上使用非优先开采区混合料。
4 取水口拦河坝
4.1 东干渠取水口拦河坝
东干渠取水口位于南朗河二级电站厂房下游约500m处。拦河坝坝高5.5m，坝顶高程1008.5m，坝线长约40 m。河床地形起伏小，河床上覆第四系洪冲积（Qpal）及洪坡积（Qpl+dl），岩性为砂卵砾石夹孤石，河床冲洪积层厚6～10m；下伏基岩为高黎贡山群上段（Pz1gl2）石英片岩、变质石英砂岩，多为强～弱风化。河床第四系洪冲积下部砂卵砾石允许承载力高，可满足拦河坝坝基持力层要求，坝基第四系洪冲积下部砂卵砾石渗透性强，因地处山区河段，河床水力梯度大，坝基砂卵砾石层存在渗透变形问题。雨季南朗河洪水较大，会产生大量洪积物，存在坝前淤积问题，建议以第四系洪冲积下部砂卵砾石为挡水坝基础，由于砂卵砾石层透水性强、抗冲性能差，坝基做固结灌浆处理，挡水坝体需做好抗冲保护措施，下游设水平护坦抗冲，拦河坝设置冲砂闸口排泄洪积物。
4.2 北干渠取水口拦河坝
北干渠取水口位于南朗河二级电站厂房下游约80m处南朗河上。拦河坝坝高7.8m，坝顶高程1052.8m，坝线长约30 m。河床地形起伏小，河床上覆第四系洪冲积（Qpal），岩性为砂卵砾石夹孤石，河床冲洪积层厚8～13m。下伏基岩为高黎贡山群上段（Pz1gl2）石英片岩、变质石英砂岩，多为强～弱风化。河床第四系洪冲积下部砂卵砾石允许承载力高，可满足拦河坝坝基持力层要求，坝基第四系洪冲积下部砂卵砾石渗透性强，因地处山区河段，河床水力梯度大，坝基砂卵砾石层存在渗透变形问题。雨季南朗河洪水较大，会产生大量洪积物，存在坝前淤积问题。由于砂卵砾石层透水性强、抗冲性能差，坝基做固结灌浆处理，挡水坝体需做好抗冲保护措施，下游设水平护坦抗冲，拦河坝设置冲砂闸口排泄洪积物。
结束语：
总而言之，水电站工程的施工建设是关乎国计民生的重要项目，水电站的地质研究对整个工程建设质量安全有着重要影响，本文所分析的罗昆延电站地质情况，希望对相关施工作业有着借鉴和参考的价值。
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作者简介:张冰泉 1983年 男 本科 地质工程专业
论文作者:张冰泉,陈兴聪
论文发表刊物:《基层建设》2018年第36期
论文发表时间:2019/2/27
标签：坝基论文; 电站论文; 砾石论文; 拦河坝论文; 河床论文; 枢纽论文; 料场论文; 《基层建设》2018年第36期论文;