程大伟[1]2009年在《异型塑钢纤维大掺量粉煤灰混凝土强度和断裂韧度研究》文中指出粉煤灰应用技术的快速发展,对提高粉煤灰的利用率水平起到很大的促进作用。在大掺量粉煤灰混凝土中粉煤灰掺量可以比普通粉煤灰混凝土明显增大,粉煤灰的效用能得到充分的发挥,经济效益显着。目前,大掺量粉煤灰混凝土断裂韧度的研究正逐步深入,但尚未发现关于异型塑钢纤维、灰胶比和水胶比对大掺量粉煤灰混凝土的强度和断裂韧度影响的研究。本文应用叁元二次正交旋转组合设计安排试验,研究了异型塑钢纤维掺量、灰胶比和水胶比对异型塑钢纤维大掺量粉煤灰混凝土的强度和断裂韧度的影响规律。主要研究成果如下:(1)建立了以抗压强度、劈拉强度和断裂韧度为因变量的叁元二次回归方程,对影响抗压强度、劈拉强度和断裂韧度的因素进行主效应分析、单因子效应分析及两因子间交互作用分析,得出异型塑钢纤维是提高塑钢纤维大掺量粉煤灰混凝土的抗压强度和断裂韧度的有益因子,灰胶比是提高塑钢纤维大掺量粉煤灰混凝土的抗压强度、劈拉强度和断裂韧度的有益因子,水胶比是影响异型塑钢纤维大掺量粉煤灰混凝土的抗压强度、劈拉强度和断裂韧度的显着因子。(2)对试件尺寸为100mm×100mm×400mm异型塑钢纤维大掺量粉煤灰混凝土叁点弯曲梁弯曲试验的结果表明:异型塑钢纤维的掺入显着改善了大掺量粉煤灰混凝土的断裂韧度。当异型塑钢纤维体积率为1%时,断裂韧度提高了56%。在大掺量粉煤灰混凝土中,通过掺加异型塑钢纤维可以有效抑制大掺量粉煤灰混凝土早期干缩裂缝以及离析裂缝的产生及发展,极大地减少了收缩裂缝,尤其是有效抑制了连通裂缝的产生,均匀分布的纤维单丝起到了“承托”骨料的作用,降低了大掺量粉煤灰混凝土表面的析水和骨料的离析,从而使混凝土的孔隙率大大降低,提高了大掺量粉煤灰混凝土的强度和断裂韧度。(3)粉煤灰掺量的增加能够提高异型塑钢纤维大掺量粉煤灰混凝土的强度和断裂韧度。保持异型塑钢纤维体积为0.5%、水胶比为0.4不变,只有当灰胶比为0.5时,强度和断裂韧度才达到最大值。粉煤灰的叁大效应——形态效应、微集料效应、活性效应能够使混凝土的微结构变得均匀、大孔消失、浆体—骨料界面区的孔隙率减小,生成致密网状的C-S-H凝胶填充了孔隙,同时粉煤灰在二次水化反应中要消耗Ca(OH)2,在很大程度上改善了浆体和界面的结构,使大掺量粉煤灰混凝土的密实性大大提高,从而提高了强度和断裂韧度。(4)水胶比增大会导致强度和断裂韧度的降低。与水胶比为0.3时相比,当水胶比增大到0.5时,塑钢纤维大掺量粉煤灰混凝土的抗压强度、劈拉强度和断裂韧度分别降低了39%、39%和22%。水胶比的增大意味在塑钢纤维大掺量粉煤灰混凝土中相对用水量的增多,大量游离水存在于大掺量粉煤灰混凝土的各晶格间和粗细毛孔中,在蒸发的条件下件下造成粉煤灰混凝土干缩及裂缝的产生。同时水胶比过大,造成混凝土的粘聚性和保水性不良。在粉煤灰混凝土振捣过程中,水泥浆体与骨料分离,造成流浆、离析现象。这些现象的不良影响是造成粉煤灰混凝土强度和断裂韧度降低重要原因。
陆建飞[2]2011年在《大掺量粉煤灰混凝土冻融循环作用下的力学性能研究》文中研究说明大掺量粉煤灰混凝土因其具有良好的社会效益、经济效益和环境效益在实际工程中得到广泛的应用,根据工程耐久性要求,对此进行抗冻耐久性试验研究是非常有必要的。结合宁夏某工程需要,在寻求具有良好抗冻性能和最大经济效益的最佳配合比设计的同时,利用静水压理论及损伤理论寻求混凝土抗冻性能评价方法,并建立表征冻融循环作用下力学性能变化的动弹性模量损伤预测模型。主要研究方法和成果如下:1.根据Dunstan模型进行配合比设计时,控制含气量在3.5%~5.5%之间,通过分析150次冻融循环后的动弹模损失值,得到粉煤灰掺量和水胶比的增大对混凝土抗冻性有不利影响。2.通过抗冻性影响因素分析,认为平均气泡间距系数是影响混凝土抗冻性能的重要参数,在冻融循环过程中应该看成一个动态值,并可以通过理论和假设求解得出各阶段平均气泡间距系数。3.通过假设和理论计算值分析,认为混凝土内部平均气泡间距系数在低于200μm时,大掺量粉煤灰混凝土尚具备良好的抗冻能力,针对工程需要得出当水胶比为0.45,粉煤灰掺量为60%时,所用水泥用量相对较低,抗冻性能亦能达到F150,属工程需要的最佳配合比设计。4.在同一水胶比水平内,分析粉煤灰掺量对极限平均气泡间距系数值的影响,发现极限平均气泡间距系数值随着粉煤灰掺量的增加呈现出先增长后衰减的变化,其最高点对应的粉煤灰掺量随着水胶比的增大而减小。故每个水胶比水平内,都存在一个最佳粉煤灰掺量,当水胶比为0.45时,具备良好抗冻性能的最佳粉煤灰掺量为60%。5.基于loland损伤模型建立了冻融损伤预测模型,假设最大静水压力值的动态变化曲线,结合试验验证,发现该损伤预测模型计算值与试验结果具有较好的吻合性。6.最大静水压力值在冻融循环中呈现出应线性增长的形式,结合图形分析,得出最大静水压力值的增长加速度值随着粉煤灰掺量的增加以二次函数的方式不断加快,即增长速度逐渐变大,当粉煤灰掺量在40%～60%之间时,最大静水压力增长加速度值的增长相对缓慢,当粉煤灰掺量大于60%时,其加速度值明显变大,因此认为在水胶比为0.45的水平内,粉煤灰掺量不宜超过60%。
张震[3]2001年在《大掺量粉煤灰混凝土断裂研究》文中提出随着结构分析及设计方法的日益发展，混凝土断裂机理的研究已得到广泛的重视。本文主要进行了以下几个方面的研究。 首先，本文采用最大尺寸为1000×200×100mm~3，相对缝深分别为0.3，0.4，0.5的叁点弯试件，研究了缝高比对大掺量粉煤灰混凝土断裂参数的影响。结果表明，随相对缝深的增加，裂缝亚临界扩展量和裂缝尖端开口位移并不改变，断裂韧度、等效断裂韧度以及断裂能均随相对缝深的增大而减小。 其次，采用同样尺寸的叁点弯试件，研究了强度对大掺量粉煤灰混凝土断裂参数的影响。研究结果表明，断裂韧度、等效断裂韧度和断裂能均随强度的增加呈现先增加后减小的趋势。 再次，断裂后试件的断裂表面具有分形结构，测量上述试件断面迹线的分形维数，可以得到分形维数与断裂韧度之间的关系曲线。结果表明，断裂韧度的对数值和等效断裂韧度的对数值随分形维数的增大而减小。 本文最后研究了聚丙烯纤维的体积含量对大掺量粉煤灰混凝土断裂参数的影响。结果表明，断裂韧度、等效断裂韧度与断裂能均随纤维体积含量的增大呈增大的趋势，裂缝尖端开口位移随纤维体积含量的增加存在减小的趋势，裂缝扩展量随纤维体积含量的增大并非单调变化，存在一最大值。
李杰[4]2010年在《大掺量粉煤灰混凝土弹性模量试验研究》文中研究表明本论文采用了不同试验龄期、不同水胶比及不同粉煤灰掺量(0、20%、40%、60%、80%)的方案,通过试拌、成型养护及混凝土弹性模量试验和极限拉伸试验,探讨了28d和60d龄期时不同水胶比和不同粉煤灰掺量的大掺量粉煤灰混凝土的抗压弹性模量、轴心抗压强度的变化规律及其与抗拉弹性模量、轴心抗拉强度之间的关系。经过试验和分析,可得出以下成果:(1)粉煤灰混凝土抗压弹性模量和轴心抗压强度的变化规律A.粉煤灰混凝土的弹性模量和轴心抗压强度都随粉煤灰掺量的增加而减小,亦随水胶比的增加而减小。B.粉煤灰掺量相同,不管龄期是28d或是60d,水胶比为0.45的混凝土弹性模量和轴心抗压强度要略高于水胶比为0.5的混凝土弹性模量和轴心抗压强度。C.28d龄期时,水胶比为0.5的混凝土弹性模量随粉煤灰掺量增加而减小的速率比0.45的减小速率要快;60d龄期时,水胶比为0.5的混凝土弹性模量随粉煤灰掺量增加而减小的速率比0.45的减小速率要慢。D.水胶比为0.45或是0.5时,相同粉煤灰掺量的情况下,60d龄期的粉煤灰混凝土弹性模量要略大于28d龄期的粉煤灰混凝土弹性模量,即粉煤灰混凝土的弹性模量随龄期的增长有增加的趋势,但增加的幅度比较缓和;相同情况下,60d龄期的粉煤灰混凝土轴心抗压强度明显大于28d龄期的粉煤灰混凝土轴心抗压强度,即粉煤灰混凝土的轴心抗压强度随龄期的增长有明显的增加趋势,并且增加的幅度比较大。(2)粉煤灰混凝土的轴心抗压强度与轴心抗拉强度的关系A.粉煤灰混凝土养护龄期越长,其轴心抗拉强度和抗拉弹性模量增长较大;B.28d龄期时粉煤灰混凝土的轴心抗压强度值为其轴心抗拉强度值的7倍左右;C.60d龄期时粉煤灰混凝土的轴心抗压强度值为其轴心抗拉强度值的8～10倍左右。则可知:粉煤灰混凝土的轴心抗压强度随龄期的增长速度要大于其轴心抗拉强度随龄期的增长速度;粉煤灰混凝土的轴心抗压强度值为其轴心抗拉强度值的7～10倍左右。(3)粉煤灰混凝土的抗压弹性模量与抗拉弹性模量的关系28d和60d龄期时,粉煤灰混凝土的抗压弹性模量与其抗拉弹性模量的比值波动范围均为0.9～1.1,因此两者相差不多。粉煤灰混凝土的轴心压拉比与压拉弹模的关系可以近似用叁次方程的方式来表达。
胡亚男[5]2015年在《粉煤灰活性激发及大掺量粉煤灰混凝土力学性能研究》文中研究指明粉煤灰作为工业副产品,在我国的排放量巨大,但其利用率较低,增加环境负荷,而大掺量粉煤灰混凝土作为一种新型“绿色”材料,将粉煤灰大量应用于混凝土中,取得了减少水泥用量、降低混凝土成本和节约耕地、减少环境污染并更大程度的发挥高性能优势,改善混凝土工作性、耐久性、物理力学性能的多重效益。应用粉煤灰取代水泥配制的混凝土,其早期强度普遍偏低,这种情况在大掺量粉煤灰混凝土中表现的更为明显。这主要是由于粉煤灰的活性是潜在的,在混凝土中需要很长时间才能发挥出来,这在很大程度上限制了粉煤灰的应用。通过对国内、外粉煤灰早期活性激发的研究现状分析,不难发现粉煤灰活性激发主要存在的不足是：(1)缺少激发剂单掺对不同粉煤灰掺量粉煤灰—水泥体系激发效果的对比研究；(2)缺少激发剂复掺对不同粉煤灰掺量粉煤灰—水泥体系激发效果的对比研究。因此本课题提出粉煤灰活性激发及大掺量粉煤灰混凝土力学性能研究,通过对粉煤灰活性激发机理的探索,选择几种激发剂单掺或复掺进行粉煤灰—水泥体系胶砂强度实验,找出大掺量粉煤灰混凝土较适宜的激发剂,使其活性得到充分发挥,致力于解决粉煤灰作为活性混合材料大量掺入混凝土中引起早期强度低等问题。在此基础上利用非参数回归方法分析找出叁因素(粉煤灰掺量、水胶比、激发剂掺量)对大掺量粉煤灰混凝土7d、28d、90d抗压强度及28d弹性模量的影响规律,找出粉煤灰的适宜掺量及激发剂最优掺量,为大掺量粉煤灰混凝土的推广应用提供了理论和实验基础。
程大伟, 穆胜利[6]2011年在《大掺量粉煤灰及塑钢纤维混凝土断裂性能研究》文中研究指明断裂韧度是衡量大掺量粉煤灰混凝土断裂性能的重要参数,在粉煤灰混凝土中掺入纤维能够改善其脆性大和易开裂的缺点。利用叁点弯曲梁试验,通过控制异型塑钢纤维体积率、灰胶比和水胶比3个参数,分别考察它们对大掺量粉煤灰混凝土断裂韧度的影响。研究表明,大掺量粉煤灰混凝土的断裂韧度随异型塑钢纤维体积率的增加而增大,随灰胶比、水胶比增大而减小。
孔靖勋[7]2015年在《冻融和海水侵蚀耦合作用下大掺量粉煤灰混凝土的性能研究》文中进行了进一步梳理海工混凝土应用环境十分恶劣,对混凝土耐久性有较高要求,尤其在中高纬度沿海地区,海水侵蚀和冻害的共同作用对混凝土破坏尤为严重。目前,我国海洋工程使用寿命普遍不足30年,有些工程服役年限甚至不足十年,造成的经济损失严重。因此,如何保证海工混凝土结构具有较高抗冻性的同时又具有较好的抗海水侵蚀性能,从而提高混凝土使用寿命,是关系到海洋工程安全性的关键所在。粉煤灰是高性能海工混凝土中较常用的矿物掺合料,其形态效应、活性效应和微集料效应对海工混凝土的工作性、强度、水化热和耐久性影响十分显着。80年代后期至今,随着高效减水剂的发展和市场上优质粉煤灰的大量供应,大掺量粉煤灰混凝土(High Fly Ash Content Concrete,简称HFCC)因其良好的环境效益、经济效益和社会效益,日益成为一种优质的海工建筑材料,在实际工程中得到广泛应用。对于中高纬度地区有抗冻要求的海洋工程,HFCC应用中需要加入引气剂以提高混凝土的抗冻性。但是,引气剂作用效果受粉煤灰吸附作用的影响较大,尤其是大掺量粉煤灰；此外,引气剂的掺入将影响HFCC的结构密实度,进而对混凝土强度和抗氯离子渗透性产生不利影响。本论文从粉煤灰对混凝土中引气剂作用效果的影响入手,通过力学性能试验、抗冻性试验、硬化混凝土气泡参数测定以及SEM分析等,研究了粉煤灰品质和掺量、海水养护以及养护龄期等因素对HFCC在冻融和海水侵蚀耦合作用下性能的影响,探讨了海水养护和冻融循环对混凝土的作用机理。作为应用基础研究,本论文的主要结论可为有抗冻要求的海洋工程中高性能混凝土耐久性研究与设计提供试验数据和理论参考。本文主要研究内容概括为以下4个方面：(1)粉煤灰胶凝系数β是表征粉煤灰自身品质对混凝土强度综合效应的参数,可以直接用于HFCC强度公式和配合比设计。本文首先通过测试不同粉煤灰掺量的水泥胶砂试件28d抗压强度,以强度比为依据确定了叁种不同品质粉煤灰的胶凝系数β。研究表明,β的大小取决于粉煤灰自身品质(细度、烧失量、需水量比)和龄期,而与粉煤灰掺量无关；粉煤灰能够降低水泥胶砂试件的脆性系数和早期强度。(2)根据有抗冻要求的海工混凝土的实际服役条件,将粉煤灰作为混凝土中一种独立组份进行HFCC配合比设计,研究了HFCC拌合物的流动性和含气量,分析了粉煤灰掺量和品质对引气剂作用效果的影响。结果表明：随着粉煤灰掺量从40%增加到70%,HFCC拌合物流动性明显增大；不同品质粉煤灰对HFCC拌合物流动性的影响略有不同,但在减水剂掺量一定时,粉煤灰掺量是影响HFCC流动性的主要因素；引气剂掺量一定时,影响HFCC中引气剂作用效果的主要因素是粉煤灰掺量和细度,粉煤灰含碳量变化的影响不明显；混凝土拌合物含气量和硬化混凝土气泡间距系数都能够反应HFCC的抗冻能力,但二者没有准确的对应关系。(3)针对中高纬度地区海工混凝土的环境特点,研究了HFCC抗海水冻融循环性能,分析了在冻融和海水侵蚀耦合作用下HFCC的耐久性。研究表明：在标准养护和海水养护条件下,含气量6%左右的普通混凝土(OPC)经海水冻融循环后,均表现出良好的抗冻性；低掺量粉煤灰有助于减少混凝土内部孔隙,并可稳定混凝土中的气泡,但粉煤灰掺量较大时,混凝土抗冻性受到不利影响。(3)鉴于HFCC在实际应用中早期强度比较低的问题,本文对比研究了标准养护和海水养护条件下OPC和HFCC的强度发展,分析了海水养护、海水冻融对OPC和HFCC水化产物微观形貌的影响。研究表明：与混凝土标准养护条件下的强度相比较,经海水养护后,OPC强度降低而HFCC强度略有提高；海水对混凝土的劣化主要集中于氯盐、硫酸盐和镁盐等对混凝土产生的破坏；海水对粉煤灰的二次水化反应具有激发作用,随着火山灰反应程度的增加,水泥石结构更加致密,促进了HFCC强度的发展,且粉煤灰掺量越大,强度提高的幅度越大；90d龄期时,海水养护与标准养护的HFCC试件抗压强度均达到设计值。
黄春霞[8]2011年在《大掺量粉煤灰混凝土碳化深度预测模型试验研究》文中进行了进一步梳理粉煤灰混凝土是一种被广泛应用的建筑材料。在混凝土中掺入粉煤灰,一方面是可以将粉煤灰有效利用,减小对环境的污染;另一方面可以节约成本,降低工程造价。但有大量研究表明,粉煤灰的性能不稳定,导致粉煤灰对混凝土的耐久性能影响比较大。本文在总结前人研究的基础上,主要通过将理论与试验相结合的方法,研究粉煤灰混凝土的抗碳化性能。工程中经常采用快速碳化试验测定混凝土试块的碳化深度,这种方法能快速得到试验结果。但是快速碳化试验结果和实际工程碳化情况之间的关系研究的不够深入。本文分别对同一配合比的混凝土试块进行快速碳化试验和自然环境碳化对比试验,并从水胶比、粉煤灰掺量、CO_2浓度、环境温、湿度五个方面分析快速碳化试验结果与自然碳化试验结果的关系,经研究主要得出以下结论:1、水胶比是影响混凝土碳化深度的一个重要因素。在两种试验环境中,不同水胶比的混凝土碳化深度发展趋势基本相同:水胶比越大,混凝土碳化深度越大。2、粉煤灰掺量也是影响混凝土耐久性的一个关键因素,其对混凝土碳化深度的影响程度较大,所以当混凝土中掺入粉煤灰时,不能仅用水胶比的大小断定混凝土碳化深度变化规律。3、将不同环境的两种试验结果对比发现,变化的温度和湿度对粉煤灰掺量超过60%的混凝土碳化深度影响比较大。4、当粉煤灰掺量超过60%时,在低CO_2浓度情况下,也很容易碳化。在现有理论模型及快速碳化试验结果的基础上,建立一个适用于大掺量粉煤灰碳化深度的预测模型,并用自然碳化试验数据验证,其计算误差小于15%。
杜敏[9]2007年在《大掺量粉煤灰混凝土力学性能的研究》文中认为在水泥品种不变的情况下,分析了粉煤灰品质以及配合比设计等因素对混凝土强度的影响机理,通过优化配合比参数使得掺量为70%左右的情况下,大掺量粉煤灰混凝土的力学性能仍能比较接近普通混凝土。
唐进[10]2009年在《大掺量矿物掺合料混凝土抗酸雨侵蚀性能研究》文中研究指明随着工业化的发展,大气污染日益严重,我国许多地区酸雨现象严重。由于酸雨的侵蚀,钢筋混凝土结构承载力退化,导致结构过早退出服役期,由此引发的问题越来越严重。因此,开展混凝土结构抗酸雨侵蚀性能的研究具有十分重要的意义。作为混凝土第六组分的矿物掺合料在混凝土中的应用越来越受到重视,除了能节约成本、改善混凝土工作性能外,它们还能在一定程度上提高混凝土的耐久性能。鉴于此,本文主要对大掺量矿物掺合料水泥胶砂、C25大掺量矿物掺和料混凝土的抗酸雨侵蚀性能进行了研究,主要研究结论如下：1、标准养护条件下、清水浸泡条件下、模拟酸雨喷淋—光照和浸泡条件下,单掺粉煤灰水泥砂浆试件的强度均随其掺量增加而降低,且抗压强度降低较抗折强度更加明显。2、标准养护条件下、清水浸泡条件下、模拟酸雨喷淋—光照和浸泡条件下,单掺矿渣水泥砂浆试件的强度均随其掺量增加而降低；标准养护条件下、清水浸泡条件下,单掺矿渣掺量小于55%,掺矿渣水泥胶砂试件的强度均大于纯水泥胶砂试件；在模拟酸雨侵蚀条件下,矿渣掺量对水泥胶砂抗折强度的影响不大。抗压强度则呈现先增后降的趋势,掺量不超过55%时经酸雨侵蚀后的胶砂强度均高于纯水泥胶砂。3、标准养护条件下、清水浸泡条件下、模拟酸雨喷淋—光照和浸泡条件下,以粉煤灰与矿渣复掺比例为1：4时,水泥胶砂的强度最好；随复合掺合料掺量的增加,强度有所下降,但即使复合掺合料掺量为75%时,其强度与纯水泥胶砂相差也不大。4、模拟酸雨喷淋—光照和浸泡条件下,酸雨侵蚀龄期小于60d时,单掺粉煤灰水泥砂浆试件的耐酸雨腐蚀系数值大于或接近1.0；模拟酸雨喷淋—光照侵蚀龄期大于60d,单掺粉煤灰水泥砂浆试件的耐酸雨腐蚀系数小于1.0,且随着单掺粉煤灰掺量增加,腐蚀系数呈降低趋势。5、模拟酸雨喷淋—光照和浸泡条件下,纯水泥胶砂试件的强度下降率较掺矿渣水泥砂浆试件的强度下降率更大,适量矿渣微粉的掺入对保持水泥胶砂的强度有改善作用。6、在强酸雨侵蚀条件下,矿物掺合料的掺入,能延缓混凝土表面发生溶蚀的时间；从延缓混凝土表面性状劣化时间的效果来看,粉煤灰与矿渣双掺(FA+SG)≥矿渣单掺(SG)≥粉煤灰单掺(FA)；随着矿物掺和料掺量增加,酸雨侵蚀混凝土表面性状劣化的时间延后。7、等矿物掺和料掺量并受酸雨侵蚀时,混凝土强度变化的大小顺序为：粉煤灰与矿渣双掺混凝土强度降低最少,其次是矿渣单掺混凝土、粉煤灰单掺混凝土、基准混凝土；在酸雨侵蚀前期,混凝土抗压强度均有一个增长过程：粉煤灰与矿渣双掺以及单掺矿渣配制的高强混凝土比单掺粉煤灰配制的高强混凝土抗酸雨侵蚀强。8、酸雨侵蚀后,高强混凝土抗压强度降低的时间随矿物掺和料掺量增加而提前,但均较基准混凝土晚5～10个循环,这说明矿物掺和料的掺入,延缓了酸雨侵蚀混凝土抗压强度开始降低的时间,并降低了混凝土抗压强度的劣化程度,这说明粉煤灰与矿渣的掺入,改善了混凝土抗酸雨侵蚀的能力。9、酸雨侵蚀后,混凝土质量开始降低时间随矿物掺和料掺量增加而提前,但均较基准混凝土早；酸雨侵蚀混凝土同期质量增长率(质量增长阶段)随矿物掺和料掺量增加而降低,在混凝土质量降低阶段,混凝土质量降低率随矿物掺和料掺量增加而增大。10、混凝土中性化深度值随酸雨侵蚀循环次数的增加而增大；在矿物掺和料掺量相同时,酸雨侵蚀混凝土同期中性化深度值大小顺序为：粉煤灰与矿渣双掺混凝土≤矿渣单掺混凝土≤粉煤灰单掺混凝土,即掺矿物掺和料混凝土抗中性化能力大小顺序为：粉煤灰单掺混凝土≤矿渣单掺混凝土≤粉煤灰与矿渣双掺混凝土；酸雨侵蚀混凝土中性化深度值与矿物掺和料品种和掺量有关,粉煤灰单掺降低了混凝土抗中性化能力,而且随着粉煤灰掺量增加,混凝土抗中性化能力逐渐降低；矿渣单掺、粉煤灰与矿渣双掺,且掺量合适能在一定程度上提高混凝土抗中性化能力。
参考文献：
[1]. 异型塑钢纤维大掺量粉煤灰混凝土强度和断裂韧度研究[D]. 程大伟. 西北农林科技大学. 2009
[2]. 大掺量粉煤灰混凝土冻融循环作用下的力学性能研究[D]. 陆建飞. 西北农林科技大学. 2011
[3]. 大掺量粉煤灰混凝土断裂研究[D]. 张震. 大连理工大学. 2001
[4]. 大掺量粉煤灰混凝土弹性模量试验研究[D]. 李杰. 西北农林科技大学. 2010
[5]. 粉煤灰活性激发及大掺量粉煤灰混凝土力学性能研究[D]. 胡亚男. 昆明理工大学. 2015
[6]. 大掺量粉煤灰及塑钢纤维混凝土断裂性能研究[J]. 程大伟, 穆胜利. 人民长江. 2011
[7]. 冻融和海水侵蚀耦合作用下大掺量粉煤灰混凝土的性能研究[D]. 孔靖勋. 大连理工大学. 2015
[8]. 大掺量粉煤灰混凝土碳化深度预测模型试验研究[D]. 黄春霞. 西北农林科技大学. 2011
[9]. 大掺量粉煤灰混凝土力学性能的研究[J]. 杜敏. 湖南交通科技. 2007
[10]. 大掺量矿物掺合料混凝土抗酸雨侵蚀性能研究[D]. 唐进. 中南大学. 2009
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