赵贤慧[1]2003年在《厌氧水解—生物接触氧化工艺处理低浓度城市污水试验研究》文中指出本课题针对我国南方城市污水处理工艺现状及存在的问题，结合南方城市污水浓度普遍偏低的特点，提出“厌氧水解—生物接触氧化工艺”。并对该工艺处理低浓度城市污水的处理效果、运行特性、以及生物降解动力学等方面进行了试验研究。 试验研究表明，厌氧水解—生物接触氧化工艺启动快、抗冲击负荷能力强、污泥产率低，出水水质稳定。在常温下，当水力停留时间为6h时，系统对低浓度城市污水处理效果良好，对CODcr、BOD_5、SS、NH_3-N的平均去除率分别为77.6％、80.9％、88.6％、67.4％，其出水可达到国家《污水综合排放标准》(GB8978—1996)一级标准，在回流比为200％时，系统对总氮的去除率可达55.6％，随着回流比的增加，系统对有机物、氨氮、总氮的去除率有所增加。试验得出了厌氧水解段处理低浓度污水的基质降解动力学模型：U=0.002Se，生物接触氧化段处理低浓度污水的基质降解动力学模型：U=263·(S_e-S_n)/226+(S_e-S_n)。 此外，在经济上，厌氧水解—生物接触氧化工艺与传统工艺比较有较大优势，具有投资省、能耗低、处理效率高的特点，对南方城市污水处理厂的建设和工艺改造具有现实意义。
吕俊英[2]2008年在《微氧序批式反应器处理模拟生活污水实验研究》文中提出本文旨在将微氧水处理技术和SBR工艺相结合处理模拟生活污水,探索微氧SBR反应器处理生活污水的可行性,探索生活污水低耗高效处理的新技术。采用有效容积为3L的微氧SBR反应器对模拟生活污水的处理进行了实验室小试,考察了温度、水力停留时间、进水水质、进水时间、搅拌频率等各种因素对处理效果的影响,初步考察了微氧SBR对生活污水中TN、TP的去除效果,推荐出各参数的最佳取值。并对其与好氧SBR、厌氧SBR工艺进行了对比及经济性能分析。研究结果表明:(1)将微氧SBR单独用于模拟生活污水的处理是可行的,推荐参数为:水力停留时间12h;进水COD浓度400mg/L,对应的进水SS和NH_3-N分别为356mg/L及40mg/L;进水时间1.5min;搅拌频率1min/45min;温度20℃。此时,出水COD、NH_3-N均满足《污水综合排放标准》(GB8978—1996)中规定的一级排放标准要求,出水SS满足二级及以上排放标准;(2)微氧SBR工艺对生活污水中的TN有一定的去除效果,HRT=12h时,进水TN40mg/L,出水15mg/L左右,去除率可达60%;(3)微氧SBR工艺对生活污水中的TP有一定的去除效果,HRT=12h时,进水TP浓度9mg/L左右,出水3.6～4.4mg/L(平均4.0mg/L),去除率在55%左右;(4)每处理1000gCOD,微氧SBR工艺处理生活污水需氧量仅为好氧SBR的26.7%左右,可以节省大量曝气能耗,且污泥产量少,比好氧SBR具有更高的经济价值。
李海霞[3]2006年在《微生物强化在生活污水分散式处理中的应用》文中研究表明生活污水是指人们日常生活过程中产生的各种废水的混合液，生活污水若不处理直接排放，将严重污染自然水体，危及人类的正常生活。 本文以微生物强化方法为核心，采用厌氧—好氧生物接触氧化工艺，对生活污水的分散式处理进行了初步研究。分散处理可以使生活污水就地处理，就地回用，在实现污水资源化利用、提高水的重复使用率的同时，减少了污水的排放量，对我国北方缺水地区具有较大的实用意义。 生活污水的集中处理在污水管路建设和中水管路建设及维护等方面需投入巨资。生活污水分散式处理尤其适用小区、学校和小城镇，其优势在于节省了地下输水管道费用的同时提高了水的重复利用率。 实验主要由叁部分组成：菌种筛选、挂膜启动、装置稳定运行。菌种筛选是本实验的一个重要组成部分，经过反复认真筛选，筛选出两株对生活污水具有高效降解作用的菌株，经鉴定一株为弗氏柠檬酸菌，一株为产酸克雷伯氏菌。本实验以弗氏柠檬酸菌强化厌氧过程，以产酸克雷伯氏菌提高好氧处理效率，与传统的自然挂膜接触氧化法相比，具有处理效率高的优点，在HRT=4h(HRT好氧=2h，HRT厌氧=2h)的条件下，以生活污水为处理对象，COD_(Cr)、氨氮、浊度的去除率分别达到88％、78％、98％左右，出水COD_(Cr)=26mg／L、氨氮=9mg／L、浊度=2NTU。主要指标达到了生活杂用水及农业灌溉用水的回用标准，较常规单纯好氧处理节能较多，经长期稳定运行，上述两种菌在系统中可保持高去除率的优势。 装置的挂膜启动经历了一个月左右，在稳定运行期影响处理效果的因素有：停留时间、水温、原水水质、溶氧、pH值。装置具有较强的抗冲击负荷，能适应不同流量的变化，最大容积负荷可达到5.10kgCODcr／m~3d，并且保证出水达到农灌回用标准。 本论文将微生物强化应用到生物接触氧化工艺中，用小型设备处理生活污水，运行稳定，处理效果好，但研究结果的实际应用还必须开展深入的研究。
杨署军[4]2012年在《学生公寓污水深度处理回用工艺研究》文中研究指明学生公寓污水含阴离子表面活性剂（LAS）浓度较高，约为7～16mg/L，是城镇生活污水的3～4倍。LAS具有很强的起泡性能，因此含LAS废水不宜直接采用好氧曝气处理。针对学生公寓污水排水特征及污染特性，提出水解酸化—接触氧化—曝气生物滤池深度处理学生公寓污水回用工艺，研究LAS的生物降解特性及其与工艺技术参数之间的关系，结合回用水质要求，通过大量试验探索回用处理工艺的最佳工艺技术参数，研究结果如下：（1）震荡培养法研究LAS的生物降解特性发现LAS在厌氧条件能被生物降解，温度、pH值、初始浓度对LAS的厌氧生物降解有一定的影响；研究溶解氧对LAS生物降解的影响发现其在好氧环境中的生物降解速率大于厌氧环境中的生物降解速率。（2）采用好氧预曝气与快速排泥法联合启动水解酸化反应器，反应器成功启动历时仅18d；研究LAS的厌氧生物降解与HRT的关系表明最佳HRT为8h，LAS的降解率为42.12%，此条件下COD的去除率为46.8%；当进水LAS和COD浓度分别于8～14mg/L和170～250mg/L的范围内变化时，各自的去除率为43%～45%和42%～47%，表明生物膜水解酸化反应器具有良好的耐冲击负荷能力。（3）采用生物接触氧化工艺处理水解酸化处理后出水，分析LAS和COD的去除率随HRT的变化规律得出接触氧化反应器的最佳HRT为3h；控制HRT=3h，研究气水比对BAF运行效果影响试验表明，气水比为12:1时，LAS、氨氮和COD的去除效果较好，去除率分别为88%、63%和65.8%，出水浓度约为1mg/L、6mg/L和43mg/L。（4）BAF深度处理二级生化出水试验阶段主要研究了水力负荷、气水比对COD、BOD5、氨氮、SS和LAS去除率的影响，试验结果表明当水力负荷为3.184m~3/(m~2.h)、气水比为2:1时，各污染物的去除效果较好，出水浓度分别为15.1mg/L、2.57mg/L、1.34mg/L、5.45mg/L和0.12mg/L，均优于景观用水水质标准。（5）采用水解酸化——接触氧化——BAF——紫外杀菌组合工艺深度处理广州市某中学学生公寓污水，各项污染指标均优于城市污水再生利用景观环境用水水质(GB/T18921-2002)要求，且每吨回用生产成本仅0.49元。
赵义[5]2006年在《A～2/O～2生物膜法处理焦化废水中试研究》文中研究表明焦化废水成分复杂，除含高浓度NH_3-N外，还含大量难降解有机物。主要为芳香族有机物、杂环及多环芳烃有机物，可生化性较差。焦化废水的污染控制一直是我国工业废水污染控制的重大难题。大多数焦化厂面临的主要问题是经生物处理后COD和NH_3-N浓度仍然不能达到污水综合排放标准(GB9878-1996)一级标准(即COD≤100mg／L，NH_3-N≤15mg／L)，或者要对生物处理系统进水用大量清水稀释后处理出水才能达到污水综合排放标准的一级标准。活性污泥法生物处理目前仍是大多数焦化厂主要的废水处理方法。国内两种比较流行的A／O(缺氧／好氧)和A~2／O(厌氧／缺氧／好氧)活性污泥法焦化废水生物处理工艺存在的主要问题是生化处理出水COD和NH_3-N浓度很难同时达标。不能同时达标的主要原因是：(1)由于好氧反应器进水COD浓度较高，活性污泥中硝化菌比例太低，而且废水中含有多种生物抑制性有机物，也抑制了硝化菌的活性，好氧反应器硝化效果差，使NH_3-N很难达标；(2)由于焦化废水NH_3-N浓度较高，进水中可生物降解COD浓度较低，缺氧反应器水力停留时间短，不能充分发挥缺氧反应器中反硝化菌对好氧和厌氧条件下生物难降解有机物的缺氧降解作用，在缺氧反应器中反硝化碳源有机物严重不足。由于未能充分利用反硝化过程对COD的去除能力，反硝化效果差，使A／O和A~2／O活性污泥法不能充分发挥全流程对COD的去除能力。论文以山西省临汾市同世达实业有限公司焦化厂废水处理系统气浮设备出水为实验废水水源，在中试规模上研究了生物膜法A~2／O~2工艺(厌氧／缺氧／好氧／好氧)处理焦化废水的工艺特性和效果。厌氧和缺氧反应器为以陶粒为填料的上流式滤池，第一级好氧反应器为以塑料空心球为填料的生物接触氧化池，第二级好氧反应器为以陶粒为填料的上流式曝气生物滤池。实验中生物膜法A~2／O~2工艺系统进水COD浓度多数在1000～2200mg／L范围内，进水NH_3-N浓度大部分在200～400mg／L范围内。对中试系统和各反应器的主要研究结论如下：1．水解酸化(厌氧)反应器水解酸化菌在填料表面附着能力差，很难直接在填料上形成成熟的生物膜，因而生物膜法水解酸化工艺启动时间较长。在启动期间焦化废水COD和NH_3-N浓度的剧烈变化，会影响水解酸化反应器的启动运行。以陶粒为填料的水解酸化反应器从挂膜启动到生物膜成熟约需半年时间。焦化废水水解酸化处理的目的是提高其可生化性，焦化废水中的含氮有机物的比例较大，含氮有机物水解酸化过程会释放出NH_3-N。因此从工程上，可以很方便的用水解酸化反应器进出水BOD／COD比值的变化和进出水NH_3-N浓度的变化来判断水解酸化反应器挂膜启动成熟程度和运行效果。水解酸化反应器对焦化废水COD和BOD都有一定的去除作用。对于中试的水质条件水解酸化时间以20h为最好。当HRT为20h，进水COD容积负荷为1.61～2.65kgCOD／(m~3·d)时，在进水BOD／COD比值为0.05～0.17的情况下，出水BOD／COD比值为0.16～0.48，平均提高了175％左右，出水BOD／COD比值最高可提高至0.48，提高了336.4％左右，大大改善了水解酸化反应器出水的可生化性。焦化废水水质浓度变化大，可以用水力停留时间作为水解酸化反应器的设计参数。以陶粒为填料的水解酸化反应器生物量(以SS计)高达8960mg／L，挥发性固体含量(VSS)高达7420mg／L。由于生物量高，以陶粒为填料的水解酸化反应器对进水pH值、温度和进水水质变化有很强的适应性。处理焦化废水水解酸化反应器的优势微生物主要为兼性菌，有芽孢杆菌属、气单胞菌属、黄杆菌属及副球菌属等。以陶粒为填料的水解酸化反应器泥龄长，剩余污泥产率很低，在两年的运行中水解酸化反应器未进行反冲洗，不影响水解酸化反应器的运行效果。2．缺氧反应器挂膜启动期间由于生物膜尚不完全成熟，反硝化能力差，应采用较小的回流比。缺氧反应器的回流以300％为宜。当回流比为300％时，NO_3-N的平均还原率略高于90％。为使反硝化反应正常进行，缺氧反应器的水温必须保持在20℃以上。焦化废水经水解酸化处理后，进入缺氧反应器的废水pH值一般在6～8之间，可以满足缺氧反应器对于pH值的要求。缺氧反硝化对去除焦化废水中COD有重要作用。反硝化菌可以利用一些好氧微生物和厌氧微生物都难以降解的焦化废水中的有机物作碳源进行反硝化。因此，缺氧反应器中硝态氮的反硝化有促进焦化废水中难降解有机物降解的作用，从而可以提高系统的COD去除效果，反硝化反应器可以去除进水中的40％的COD。所以，在A~2／O~2焦化废水处理工艺中，缺氧反应器的合理设计对保证系统出水COD浓度达标至关重要。只要充分发挥反硝化菌对焦化废水中难降解有机物的缺氧降解作用，对焦化废水缺氧反硝化而言，碳源还是相对充足的，不需要补充外加碳源。缺氧反硝化进水C／N比在5以上就可以基本上满足反硝化对于碳源的需求。由于生物膜法A~2／O~2焦化废水处理工艺中，反硝化菌可利用的碳源除水解酸化反应器出水中容易生物降解的有机物外，还需要利用厌氧和好氧作用难于生物降解的有机物和内源碳作碳源。因此，反硝化速率相对于城市污水反硝化要低得多。反硝化反应器的NO_3-N容积负荷也相对较低。中试中稳定运行状况下的NO_3-N容积负荷不大于0.24kgNO_3-N／(m~3·d)。缺氧反应器的水力停留时间不小于24h。以陶粒为填料上向流生物膜缺氧反应器中生物量(以SS计)从下到上逐渐减小，平均生物量(以SS计)为4.16g／L，挥发性固体含量(VSS)为3.24g／L。当填料粒径为3～6mm时，生物膜反硝化反应器由于回流比较大，填料中的上向流速也较大，可以使反硝化产生的氮气自然逸出，不需要考虑释氮循环，也不需要对填料进行定期反冲洗。处理焦化废水缺氧反应器的优势微生物主要为产碱杆菌属、施氏假单胞菌属、黄杆菌属等。尽管二级好氧生物反应器中的溶解氧浓度较高(4～5mg／L)，由于缺氧反应器中水流推流式上升，反应器底部的微生物可以尽快的消耗回流硝化液带到反应器中的溶解氧，大大减少了回流硝化液中溶解氧对反硝化的抑制作用。3．好氧反应器二级好氧生物反应器曝气生物滤池的启动挂膜应在气温较高的夏天进行，可以缩短挂膜启动的时间；挂膜期间尽量限制NH_3-N负荷，二级好氧反应器的进水NH_3-N浓度最好不高于60mg／L，防止对还不成熟的硝化菌生物膜产生抑制作用，影响挂膜启动；挂膜期间，可适当增加稀释水，以降低焦化废水中有机物的毒性；挂膜初期最好采用较小的气水比，防止对尚未成熟的生物膜冲刷作用过强。一级好氧反应器对COD有较好的去除效果。当容积负荷不大于2.79kgCOD／(m~3·d)日寸，COD去除率不低于80％。二级好氧反应器进水中COD浓度小于200mg／L时，对NH_3-N的去除影响不大；当水中COD浓度超过200mg／L时，NH_3-N的去除率有所下降。当二级好氧反应器进水COD负荷≤0.67kg／(m~3·d)NH_3-N负荷≤0.49kg／(m~3·d)时，可以得到良好的硝化效果。当水解酸化时间为20h，缺氧反应器HRT为24h，对系统进水不进行稀释，一级好氧反应器和二级好氧反应器HRT为48h，一级好氧反应器DO为5～6mg／L，COD容积负荷为0.40kg／(m~3·d)，NH_3-N容积负荷为0.128kg／(m~3·d)；二级好氧反应器DO为4～5mg／L，COD容积负荷为0.07kg／(m~3·d)，NH_3-N容积负荷为0.022kg／(m~3·d)时，系统出水COD和NH_3-N浓度都可以达到国家《污水综合排放标准》(GB8978-1996)中的一级标准。由于焦化废水COD和NH_3-N浓度高，并且含有大量生物难降解有机物和对生物有毒有害物质，有机物好氧生物降解速率和氨氮硝化速率相对于城市污水来说要低得多。因此，焦化废水生物处理时以去除COD为主要功能的一级好氧反应器和以NH_3-N硝化为主要功能的二级好氧反应器应该采用较低的容积负荷和较长的水力停留时间，以保证在系统进水不进行稀释的条件下，系统出水COD和NH_3-N浓度同时达到国家《污水综合排放标准》(GB8978-1996)中的一级标准。一级好氧反应器生物量(以SS计)为7.44g／L，二级好氧反应器生物量(以SS计)为3.87g／L。活性污泥法单独硝化工艺中MLSS很难超过2g／L，实验中，曝气生物滤池中生物量(以SS计)为3.87g／L，比活性污泥法单独硝化工艺中的MLSS值高得多。由于生物膜法构筑物用于硝化处理时，可以保持较高的生物量，因此，当采用单独硝化工艺时，宜采用生物膜法构筑物。一级好氧反应器主要优势菌为异养菌，主要菌属为芽抱杆菌属、动胶菌属、黄杆菌属、诺卡菌属及产碱杆菌属；二级好氧反应器优势菌为硝化菌，主要菌属为硝化杆菌、硝化球菌、亚硝化单细胞及亚硝化球菌。异养菌为一级好氧反应器的优势菌，亚硝化菌和硝化菌为二级好氧反应器的优势菌。有机物浓度、溶解氧浓度、温度、pH值、碱度等都对二级好氧反应器硝化作用有影响。最佳条件是：溶解氧浓度在5mg／L左右，温度保持在25℃左右，pH值控制在7.0～7.8之间，维持出水碱度在150mg／L以上。二级好氧反应器曝气生物滤池不仅用于去除COD和NH_3-N，反应器内的填料还有截留悬浮物的过滤作用，系统经过5个月的运行后才在曝气生物滤池出水检出很低的SS浓度。有利于降低出水中微生物固体的COD量，对降低出水COD浓度有一定作用。焦化废水由于COD和NH_3-N浓度都很高，应采用两级好氧工艺。第一级好氧构筑物以去除COD为目标，第二级好氧构筑物以NH_3-N硝化为目标。由于去除COD和NH_3-N硝化在不同的构筑物中完成，应针对两个不同阶段进行各自优化管理。采用单独的硝化工艺，由于进水中碳源有机物浓度低，易于形成硝化菌为优势菌的生物相。特别是在第一级好氧反应器中，由于生物降解作用大大减少了对二级好氧反应器中硝化菌有害和有毒物质浓度，减轻了对第二级好氧构筑物中硝化菌的抑制和毒性作用，大大提高了硝化构筑物的硝化效率和运行的稳定性。研究结果表明，系统进水COD浓度在1000～2200mg／L范围内，进水NH_3-N浓度在200～400mg／L范围内，对系统进水不进行稀释的条件下，水解酸化反应器HRT为20h，缺氧反应器HRT为24h，一级好氧反应器和二级好氧反应器HRT均为48h，二级好氧反应器硝化液回流比为3时，生物膜法厌氧／缺氧／好氧／好氧(A~2／O~2)处理出水COD≤100mg／L，NH_3-N≤15mg／L，COD和NH_3-N浓度可以同时达到《污水综合排放标准》(GB8978-1996)中的一级排放标准。本研究在焦化废水的生物处理技术上取得如下的创新性成果：(1)提出生物膜法厌氧／缺氧／好氧／好氧(A~2／O~2)处理焦化废水工艺。厌氧和缺氧反应器为以陶粒为填料的上流式滤池，第一级好氧反应器为以塑料空心球为填料的生物接触氧化池，第二级好氧反应器为以陶粒为填料的上流式曝气生物滤池。(2)中试规模研究了生物膜法A~2／O~2工艺处理焦化废水的工艺参数，为生产工艺的设计提供了技术参数。(3)焦化废水经隔油和气浮预处理后，在不对焦化废水进行稀释的条件下，采用生物膜法A~2／O~2工艺，处理出水COD和NH_3-N浓度可以同时达到国家《污水综合排放标准》(GB8978-1996)中的一级标准(即COD≤100mg／L，NH_3-N≤15mg／L)。(4)强调了缺氧反硝化在处理流程中对COD去除的重要作用。缺氧反应器的合理设计对保证系统出水COD浓度达标至关重要。只要充分发挥反硝化菌对焦化废水中难降解有机物的缺氧降解作用，对焦化废水缺氧反硝化而言，碳源还是相对充足的，不需要补充外加碳源。研究结果表明，缺氧反硝化进水C／N比在5以上就可以基本上满足反硝化对于碳源的需求。
马玉宝[6]2013年在《厌氧水解—二段生物接触氧化处理生活污水试验研究》文中进行了进一步梳理二段生物接触氧化法(以下简称二段法)是将传统生物接触氧化池分为两段,可以充分发挥同类微生物种群的协同作用,克服不同微生物种群间的拮抗作用,大大提高处理效率。二段生物接触氧化工艺的优点是处理时间短、运行稳定、抗冲击负荷能力强、操作简单；但同时它也有一定的缺陷,比如出水悬浮物多,脱氮效果不佳等。在二段生物接触氧化池前增设厌氧水解池,可以提高污水的可生化性,去除污水中大部分的SS,降低后续生化处理的污染负荷。本文利用厌氧水解与二段生物接触氧化相结合处理生活污水,采用蜂窝填料和生物带填料作为组合载体,结合小试研究,为污水处理工艺条件优化奠定基础。其主要研究内容和结论如下：1.室温下,探讨反应器启动与挂膜期间污染物降解过程及启动周期。结果表明：系统挂膜第10天CODcr去除率达到82.44%>80%,NH4+-N去除率为70.32%,并且厌氧段和好氧段填料上均出现厚厚的生物膜。用光学显微镜观察接触氧化池填料上生物膜,发现上面有大量的细菌、真菌、原生动物、后生动物,它们构成了一个稳定的微生态系统。此时即为认挂膜成功。反应器启动挂膜时间为10天左右。2.室温下,控制DO浓度在5-6mg/L范围内,改变进水流量,研究HRT=2h、4h、6h、8h、10h时,系统对污染物去除率的影响。结果表明：当HRT=6h时,系统有最稳定处理效果,CODcr、SS、H4+-N去除率分别为82.40%、91.17%、98.37%,出水CODcr、SS、NH4+-N浓度分别为21.69mg/L、8.91mg/L、0.20mg/L。各指标均达到国家一级A排放标准。系统最佳水力停留时间为6h。3.室温下,控制HRT=6h,调节曝气量,改变反应器中溶解氧浓度,研究DO=2-3mg/L,3-4mg/L、4-5mg/L、5-6mg/L条件下,系统对污染物去除率的影响。结果表明：当DO=5-6mg/L时,系统有最佳处理效果,CODcr、SS、NH4+-N去除率分别为81.74%、92.01%、98.33%,出水CODcr、SS、NH4+-N浓度分别为22.10mg/L、9.97mg/L、0.55mg/L。各指标均达到国家一级A排放标准。系统最佳溶解氧浓度范围是5-6mg/L4.向进水中添加淘米水以改变进水中的有机物负荷,测试装置抗有机负荷能力。试验表明厌氧水解—二段生物接触氧化处理城市生活污水具有很强的抗冲击负荷能力,进水容积负荷为0.90～3.45kg CODcr/(m3.d)时,CODcr去除率随着容积负荷的增加而增大,当容积负荷为3.45kg CODcr/(m3.d)时,CODcr、SS、NH4+-N去除率分别为87.11%、89.88%、94.97%,出水CODcr、SS、NH4+-N浓度分别为48.92mg/L、13.43mg/L、1.63mg/L。各指标均达到国家一级A排放标准。5.室温下,当系统稳定运行时,对城市生活污水有很好的处理能力,试验数据表明,系统最佳停留时间为6h,最佳溶解氧浓度范围在5-6mg/L o在最优运行条件下,系统对污染物有很好的去除率,CODcr.NH4+-N.SS去除率分别在82%、98%、90%左右,各指标均能达到国家一级A排放标准,并且系统具有一定的容积负荷能力,且运行稳定性良好。系统稳定运行下,通过A、B生物接触段对污染物去除率贡献值对比,A段对CODcr.氨氮的去除率贡献值高于B段,而B段对SS去除率贡献值高于A段。厌氧水解—二段生物接触氧化法处理城市生活污水运行成本低,管理方便。在生物接触之前设置厌氧水解池,可大大提高污水的可生化性；二段生物接触部分采用生物带和蜂窝填料作为组合载体,强化了有机物去除过程,处理效率大大提高。6.利用厌氧水解—二段生物接触氧化法处理生活污水的小试试验,对该工艺的基质降解动力学进行分析。根据反应器内基质消耗过程的物料平衡,推算出工艺降解有机物的动力学模型及相关动力学常数。其中厌氧水解段：U=0.0008S,生物接触氧化段：U=73.53(Se-9.47)/857.79+(Se-9.47)。
韩春威[7]2007年在《水解酸化—好氧工艺处理屠宰废水的试验研究》文中指出屠宰废水是一种非常典型的工业废水,有机物、悬浮物和氨氮含量高,可生化性好,直接排放会造成环境的严重污染,其中高浓度有机质不易降解,处理难度较大。本文采用水解酸化—生物接触氧化工艺和水解酸化—SBR工艺对屠宰废水进行试验研究,探讨处理工艺最佳运行参数,考察它们处理屠宰废水的效能。试验研究结果表明,水解酸化最佳水力停留时间为8~10h,进水COD浓度为480~1457mg/L时,出水COD浓度稳定,COD去除率随着容积负荷的增大而提高,水解酸化有一定的耐冲击负荷能力,适宜的COD容积负荷为2.91kg/(m3·d)左右。在此运行条件下,水解酸化对COD去除率较高,可达到50%左右。生物接触氧化工艺处理屠宰废水,最佳水力停留时间为14~16h,溶解氧值为3.45mg/L左右,有机物容积负荷在0.92~1.36kgCOD/(m3·d)之间。生物接触氧化对COD和NH4+-N去除率达到90%以上。SBR工艺处理屠宰废水,最佳污泥浓度为4000~5000mg/L,每个周期曝气时间以7~8h为宜,最佳污泥负荷为1.98kgCOD/(kgMLSS·d)左右。SBR对COD和NH4+-N去除率达到90%以上。对比研究了生物接触氧化工艺和SBR工艺在最佳参数下对屠宰废水的处理效果,结果表明SBR工艺对COD和NH4+-N的去除率略高于生物接触氧化工艺。水解酸化—SBR工艺对COD的处理效果要好于水解酸化—生物接触氧化工艺。本文的研究结果表明,水解酸化—好氧组合工艺对屠宰废水具有良好的处理效果,系统稳定性好,对水质变化具有很强的缓冲能力。
王启童[8]2007年在《ABR-高负荷生物滤池污水处理工艺调试运行分析》文中进行了进一步梳理本文对厌氧水解(ABR)-曝气充氧-高负荷生物滤池污水处理工艺在我国北方某污水处理厂中的的调试与运行情况进行分析。该污水处理厂自2006年5月开始运行,经过3个月的调试,出水达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB18918-2002)二级标准,一期工程竣工验收合格。在6个月的连续运行期间没有排除剩余污泥。实践表明,在正常进水水质情况下,该工艺具有处理效果稳定、出水水质好、基建投资省、运行费用低、抗冲击负荷能力强、污泥产量少等优点,对低浓度污水也有良好的处理效果,是一种适合中小城镇的经济实用的处理工艺。针对污水处理厂在10-11月份运行效果不理想的情况,在实验室进行了小试,采用弹性填料生物接触氧化法处理污水厂的污水。试验分为2个阶段,第一阶段,水力停留时间为1～4h,均难以使出水达标。经调查发现有大量农排渠盐碱水误接入污水管道中,造成污水水质的变化,可生化性很差(BOD5/CODcr<0.15～0.1)。调整管道后,试验进入第二阶段,这时进水才符合典型城镇污水的特征。水力停留时间为1～4h,均能使污水中的CODcr从120～150mg/L,降低到70mg/L左右;BOD5从40～60mg/L,降低到10～20mg/L;氨氮从30～40mg/L,降低到20mg/L以下。在现有的条件下,根据试验结果,建议将曝气池改造为弹性填料生物接触氧化池,会对污水厂处理系统有较大的强化作用。
张金梅[9]2007年在《生物絮凝吸附/生物接触氧化处理城市污水试验研究》文中指出近年来,随着我国城市化进程的加快,中小城镇的发展十分迅速,废水和污水的排放量也在急剧增加,而其经济实力的薄弱又限制了大规模的水污染治理,因此研究和开发符合我国国情的、适合中小城镇的高效低耗的城市污水处理新工艺是当务之急。城市污水强化一级处理能够削减较大的污染负荷,减缓水环境的污染。环境污染的加剧和经济发展水平决定了在相当长的一段时间内,污水强化一级处理应是中小城镇污水处理的重要方式。本论文即是以设计的一体化反应器进行生物絮凝吸附强化一级处理/生物接触氧化处理城市污水的试验研究。在八个月的试验中,共进行了六个工况的研究工作:水力停留时间单因素试验、再生池溶解氧单因素试验、絮凝池污泥负荷单因素试验、强化一级处理段污泥龄单因素试验、生物接触氧化池气水比单因素试验、温度单因素试验。试验结果表明:在Q=1.5m~3/d,再生池DO=2.0mg/L,絮凝吸附池的搅拌强度60r/min,污泥负荷为3.6kgCOD/(kgMLSS·d),污泥回流比为60%,生物接触氧化池的气水比为5:1,系统污泥龄在15d,温度T=30℃时,组合工艺对污染物的总体去除效果良好,对SS、COD、NH_3-N、TN和TP的平均去除率分别为88.7%、89.3%、87.9%、73.4%和58.8%,除磷外各种指标均能达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB18918-2002)中的一级B标准。组合工艺对污染物的总体去除效果良好,且稳定可靠,其强化一级处理段COD和SS的平均去除率可高达72%和76%,并且对氮也有明显的去除效果,大大减轻了后续处理的负荷。根据Echenfelder模型中低有机物浓度条件的一级反应关系式,建立了生物絮凝吸附强化一级处理段的有机物降解动力学模型,经验证说明,所建立的模型能够较好的预测出水COD浓度:生物絮凝吸附/生物接触氧化一体化装置处理城市污水的试验研究表明,该技术具有较高的有机物和悬浮物去除率,脱氮效果良好,占地面积小,投资费用相对较低,运行节能,管理方便等特点,是一种高效低耗、可实现设备装置一体化、适用于中小城镇的污水处理技术。
王秀[10]2014年在《H制药厂二沉池出水与城市污水混合处理的可行性研究》文中提出因发展需要，H制药厂将搬迁至哈尔滨市利民经济开发区内，由于制药行业废水排放要求的严格化，治理达标将需要更多成本。一方面为了保证出水稳定达标，另一方面为了节省H制药厂二沉池出水的深度处理成本，与工程上大多数将城市污水引入药厂的做法不同，本课题将H制药厂二沉池出水排入搬迁地现有污水处理厂，与污水厂进水（即城市污水）混合处理。为了掌握H制药厂二沉池出水水质基本状况，在对常规指标进行分析的基础上，利用气相色谱质谱（GC-MS）手段对二沉池出水中的有机物进行定性检测，结果表明，H制药厂二沉池出水的化学需氧量COD浓度在500mg/L左右，氨氮浓度值较高，在80mg/L左右，五日生化需氧量/化学需氧量（B/C）值非常低，不到0.05，并且其特征污染物主要是一些难降解的单环双环杂环类芳香烃，长链烷烃以及胺类物质。由于此二沉池出水可生化性极差，必须引入深度处理技术，改善可生化性。在前期工作基础之上，选择了臭氧催化氧化对其进行预处理，试验结果表明，利用臭氧催化氧化技术可有效改善废水的可生化性，同时叁维荧光检测结果表明，臭氧催化氧化技术有效降低了废水中特征污染物的浓度。哈尔滨市利民污水厂采用的主要工艺是水解酸化+CAST工艺，对其长期监测结果表明，水厂各季节进水情况基本一致，进水COD浓度在500mg/L左右，氨氮浓度在35mg/L左右，总磷浓度在3mg/L左右，SS浓度在120mg/L左右。冬季出水COD浓度在50mg/L左右，氨氮浓度在9mg/L左右，总磷（TP）浓度在0.5mg/L左右，SS浓度在25mg/L左右；其他季节出水COD浓度在36mg/L左右，氨氮浓度在5mg/L左右，总磷浓度在0.5mg/L左右，悬浮颗粒物（SS）浓度在14mg/L左右。为保证冬季出水达标，需增加滤布滤池工艺。在实验室利用杯罐实验方法对H制药厂二沉池出水与城市污水的混合配比进行试验研究，研究结果证明，无预氧化条件下二者以低比例（1:20、1:25、1:30）配比混合，出水可以达标排放，有预氧化条件下二者以中低比例（1:12、1:16、1:20）配比混合，出水可以达标排放；根据H制药厂排水及利民污水厂不同季节的进水情况，结合混合配比试验结果，最终确定配比为最不利情况下的1:9、实际运行高负荷下的1:15、实际运行常负荷下的1:20；并且根据最不利配比（1:9）下的出水水质情况，进一步确定增加过滤工艺的的必要性。根据改进的工艺流程，设计中试装置，进行中试试验，中试试验结果表明最不利情况1:9配比、高负荷1:15配比条件下需要开启臭氧催化氧化，常负荷1:20配比下可以不开启臭氧催化氧化，叁种情况下出水水质均能达到国家排放标准；同时根据利民污水厂进水水质规律的研究，确定每天上午8:00为H制药厂二沉池出水引入的最佳时间点，水解酸化池为其引入的最佳工艺点；根据中试结果提出工程化改造方案：利民污水处理厂需增加污水事故池、臭氧催化氧化间、过滤间，确定采用“臭氧催化氧化+废水混合+水解酸化+CAST+过滤”工艺处理H制药厂二沉池出水，最后进行技术经济分析。
参考文献：
[1]. 厌氧水解—生物接触氧化工艺处理低浓度城市污水试验研究[D]. 赵贤慧. 武汉科技大学. 2003
[2]. 微氧序批式反应器处理模拟生活污水实验研究[D]. 吕俊英. 太原理工大学. 2008
[3]. 微生物强化在生活污水分散式处理中的应用[D]. 李海霞. 天津科技大学. 2006
[4]. 学生公寓污水深度处理回用工艺研究[D]. 杨署军. 华南理工大学. 2012
[5]. A～2/O～2生物膜法处理焦化废水中试研究[D]. 赵义. 太原理工大学. 2006
[6]. 厌氧水解—二段生物接触氧化处理生活污水试验研究[D]. 马玉宝. 长江大学. 2013
[7]. 水解酸化—好氧工艺处理屠宰废水的试验研究[D]. 韩春威. 哈尔滨工业大学. 2007
[8]. ABR-高负荷生物滤池污水处理工艺调试运行分析[D]. 王启童. 天津大学. 2007
[9]. 生物絮凝吸附/生物接触氧化处理城市污水试验研究[D]. 张金梅. 重庆大学. 2007
[10]. H制药厂二沉池出水与城市污水混合处理的可行性研究[D]. 王秀. 哈尔滨工业大学. 2014
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