朱军[1]2004年在《锦西石化分公司连续重整装置的分析与标定》文中研究说明随着新配方汽油(RFG)时代的到来,世界各国普遍提高了对汽油品质的要求,催化重整是以石脑油为原料生产高辛烷值汽油组分和芳烃的重要手段,同时可向加氢装置提供大量廉价的氢气,是世界各国炼油厂和石油化工厂的重要工艺之一。锦西石化分公司出厂汽油主要以催化裂化汽油组分为主,烯烃和硫含量较高,降低烯烃和硫含量并保持较高的辛烷值是企业生产清洁汽油所面临的主要问题,在解决这个矛盾中催化重整将发挥重要作用。锦西石化分公司60万吨/年催化重整装置重整反应部分采用环球油品公司(UOP)第叁代超低压(0.35MPa)重整工艺,这是目前世界上最高水平的催化重整工艺技术。装置于2002年7月一次开车成功,并且创造了国内同类装置开车时间最短的记录,但由于原料严重不足,装置经常在超低负荷条件下运转,装置能耗较高,经济效益较低,产品主要作为汽油的调节组分,用来提高汽油的辛烷值。为改变这种状况,工程技术人员采取了大量的手段,从节能降耗、提高经济效益出发,优化完善装置操作。本文详细叙述了装置的操作调整手段,进而降低装置的能耗,提高装置的经济效益。通过对运转近一年来装置运行情况的分析,寻找出适合锦西石化分公司状况的进料量(以重整进料量为标准)为42t/h,反应温度为485℃,反应压力(高分压力)为0.24MPa。在此条件下,生产出满足锦西石化分公司供应北京地区的高标号汽油,并且通过提高铂料的馏程范围,生产出市场需求紧俏的优质液化气和110#溶剂油。装置主要指标优于设计指标,能耗由装置开车初期的165KgEO/t降为92KgEO/t,远远小于设计的105 KgEO/t; 氢气纯度达到92%,高于设计的88%; 液收(C5+)达到86%,装置由原来的能耗大户转变为同类装置的节能典范,并于2003年完成了股份公司装置达标要求。
郭历伟[2]2015年在《连续重整板壳式热交换器入口过滤器失效分析及改造》文中指出根据锦西石化重整装置扩能改造后两次因板壳式热交换器压差升高导致非计划停工的问题,结合其他炼油厂重整板壳式热交换器的使用情况,分析了板壳式热交换器压差升高的原因,论述了其入口过滤器可靠运行的重要性,探讨了如何确保板壳式热交换器长周期运行的措施。介绍了针对该板壳式热交换器压差升高进行入口过滤器改造的情况。
徐文长[3]2004年在《两段提升管催化裂化技术的工业应用》文中研究指明锦西石化分公司0.8Mt/a蜡油催化裂化装置在扩能改造时采用了石油大学(华东)开发的两段提升管催化裂化新技术,通过装置一年的运行取得了令人满意的效果。与改造前相比,轻质油收率提高了2-3%(m),液化气收率提高了3-4%(m),汽油烯烃含量可下降6-8%(v),此外改造后装置能量单耗下降了10kgEO/t原料。本文从理论上分析两段提升管催化裂化技术的催化剂接力、分段反应、短反应时间和大剂油比特点的优越性,并对采用两段提升管技术后装置的生产状况进行核算,还提出了一种适用于两段提升管技术的计算各提升管中催化剂循环量的方法,通过计算分析出装置目前存在的第二提升管剂油比低的问题,并提出了改进建议。
邵文, 王楠, 杨振巍, 邵诗伯[4]2015年在《抽提蒸馏装置的性能考核分析》文中研究指明介绍了GT-BTX抽提蒸馏专利技术在中国石油天然气股份有限公司锦西石化分公司芳烃抽提装置改造中的应用,对改造后装置性能进行了评价。结果表明,苯回收率(99.9%)、混合芳烃纯度(99.90%~99.99%)、苯产品质量分数(99.96%)、溶剂损失(小于5.0μg/g),均达到或优于合同保证值。改造后装置能耗降低了1 071.4MJ/t,节省燃料3 820 t/a,可降低成本1 643万元/a(以燃料含税价格4 300元/t计),18个月可回收全部投资,具有良好的经济效益。同时提出在抽余油循环线上增设流量计和原料在线分析仪;在连续重整装置脱戊烷油进料中增加液相脱氯设施;处理抽提蒸馏塔发泡问题等有利于装置长周期运行的建议。目前装置已在不同设计负荷下运行1 a,产品质量、苯回收率及溶剂损失均达到设计要求。
李杨, 刘野[5]2010年在《法国Prime-G~+催化汽油加氢技术国内首次标定》文中认为中国石油锦西石化公司采用法国Axens公司的Prime-G+技术工艺,采用两段催化加氢,进行深度脱硫和选择性加氢,辛烷值损失小于0.5个单位,液收基本不受损失。生产标定结果表明,催化汽油脱硫效果显着,混合汽油产品总硫小于65×10-6(原料总硫290×10-6),达到国Ⅳ汽油标准,同时汽油产品的辛烷值损失小,实际操作中压力低、反应温度低于250℃、便于操作和控制。
张季[6]2005年在《LBO-16降烯烃催化剂在重油催化工业装置中的应用实验》文中提出在锦西石化分公司1.40Mt/a重油催化裂化装置进行了LBO-16降烯烃催化剂的工业应用试验。研究结果表明:与LV-33催化剂相比,LBO-16催化剂具有较高的稳定性、耐磨性及较好的抗重金属污染能力和重油转化能力。液化气和柴油的选择性得到了改善,提高了柴汽比; 轻油收率提高; 汽油烯烃含量可降低10个百分点,汽油辛烷值略有降低,但汽油的安定性增加,汽油诱导期延长,保证了石化分公司清洁汽油的调和要求。
丁洪杉[7]2005年在《MTBE催化蒸馏技术的开发和应用》文中提出本文通过对国内外催化蒸馏塔结构特点及国内外MTBE生产技术的介绍,以及由锦西石化、齐鲁石化研究院、清华大学等单位共同开发的催化蒸馏技术在合成MTBE工艺上的开发试验研究,并建立起催化蒸馏数学模型,中试试验的结果异丁烯转化率和MTBE产品纯度与数学模型模拟计算结果相符,表明MTBE催化蒸馏技术接近于理论状态。锦西石化分公司的2.0万吨/年MTBE装置采用催化蒸馏MP-Ⅲ结构工艺,并经过2005年4月的扩能改造,从2.0万吨/年扩能到4.5万吨/年,异丁烯转化率和MTBE纯度经过标定全部达到设计要求,表明催化蒸馏技术在MTBE装置上的应用是非常成功的。
参考文献：
[1]. 锦西石化分公司连续重整装置的分析与标定[D]. 朱军. 天津大学. 2004
[2]. 连续重整板壳式热交换器入口过滤器失效分析及改造[J]. 郭历伟. 石油化工设备. 2015
[3]. 两段提升管催化裂化技术的工业应用[D]. 徐文长. 天津大学. 2004
[4]. 抽提蒸馏装置的性能考核分析[J]. 邵文, 王楠, 杨振巍, 邵诗伯. 炼油技术与工程. 2015
[5]. 法国Prime-G~+催化汽油加氢技术国内首次标定[C]. 李杨, 刘野. 第七届全国工业催化技术及应用年会论文集. 2010
[6]. LBO-16降烯烃催化剂在重油催化工业装置中的应用实验[D]. 张季. 天津大学. 2005
[7]. MTBE催化蒸馏技术的开发和应用[D]. 丁洪杉. 天津大学. 2005