一、新型压裂液低温破胶体系的研制（论文文献综述）
于天帅[1]（2021）在《油田压裂用破胶剂和暂堵剂的制备及其性能研究》文中研究指明压裂技术是增加低渗油藏产率以及实现页岩油气有价开发的关键技术,压裂用破胶剂和暂堵剂在压裂技术中起着不可或缺的重要作用。本文针对大庆油田对压裂用液体破胶剂和高性能暂堵剂的现实需求,设计研制出了碱性低腐蚀性高效液体破胶剂、45℃低温高效液体破胶剂和-25℃防冻型液体破胶剂,以及承压60 MPa的炮眼暂堵剂和承压40 MPa的缝内暂堵剂。破胶剂是保证压裂过程之后压裂液顺利返排的重要添加剂。针对大庆油田40-90℃储层压裂过程此前使用过硫酸钾固体破胶剂存在的固体料加料不方便、难以连续稳定加料、计量不精确、低温破胶不彻底等问题,本文针对不同压裂液种类、不同储层温度的破胶要求,设计研制出了两种液体破胶剂的主剂,显着提升了破胶效果,减少了破胶后残渣,能够现场使用泵送输料,迎合施工现场要求。根据主剂的破胶效果,综合考虑液体破胶剂在使用方面的各种性能要求,通过室内实验筛选出适用于大庆油田压裂体系的液体破胶剂。其中,高温液体破胶剂的配方为10%含钾钠硫氯的碱金属复盐+0.05%破胶辅剂Y-1+0-20%防冻剂T-1+0.2%缓蚀剂S-1,低温辅助液体破胶剂配方为6%富铜碱金属复盐+0-20%防冻剂N-1+0.4%缓蚀剂W-1+0.2%缓蚀剂 W-2。破胶实验表明,在90℃条件下,0.1%WQ-1高温液体破胶剂可以使胍胶压裂液的粘度在4 h内降低5 mPa·S以下,破胶液残渣小于162 mg/L,表面张力为27.8 mN·m-1;0.2%WQ-1高温液体破胶剂可使缔合压裂液的粘度在6h内降低至5mPa·S以下,破胶液残渣小于66 mg/L,表面张力为26.3 mN·m-1。在45℃条件下,0.2%WQ-2低温辅助液体破胶剂可以使胍胶压裂液的粘度在5h内降低至5 mPa·S以下,破胶残渣小于36mg/L,表面张力为28.0 mN·m-1;将高温液体破胶剂和低温辅助液体破胶剂联合使用对45℃缔合压裂液具有很好破胶效果,0.8%WQ-1+0.2%WQ-2可以使45℃缔合压裂液的粘度在10 h内降低5 mPa·S以下,破胶液残渣小于24mg/L,表面张力为27.5mN·m-1。在60℃条件下,0.15%WQ-2低温辅助液体破胶剂可以使胍胶压裂液5h内粘度降低5 mPa·S以下,破胶液残渣小于36 mg/L,表面张力为27.8 mN·m-1;0.6%WQ-1高温液体破胶剂+0.2%WQ-2低温辅助液体破胶剂可使缔合压裂液4 h内粘度降低至5 mPa·S以下,破胶液残渣小于28mg/L,表面张力为26.9mN·m-1。在75℃条件下,0.15%WQ-1高温液体破胶剂可以使胍胶压裂液5h内粘度降低5 mPa·S以下,破胶液残渣小于206 mg/L,表面张力为27.9 mN·m-1;0.4%WQ-1高温液体破胶剂可使缔合压裂液6 h内粘度降低至5 mPa·S以下,破胶液残渣小于92 mg/L,表面张力为26.6 mN·m-1。两种液体破胶剂对N-80碳钢的腐蚀速率小于1 g·m-2·h-1,凝点可控制在-5℃至-27℃之间。上井实验数据表明,对大庆油田的10 口实验井,液体破胶剂的加入不影响压裂液交联及携砂性能,破胶效果良好,返排液平均粘度为2.81 mPa·S。针对目前老井重复压裂所使用的暂堵剂成本较高,承压能力低,溶解性较差的问题,设计研制了缝内暂堵剂和炮眼暂堵剂。以水溶性热塑性树脂为暂堵剂主料,使用挤出机和注塑机制备了适用于40-80℃的缝内暂堵剂和炮眼暂堵剂,其中,缝内暂堵剂的封堵压力高于40 MPa,承压时间超过2h;炮眼暂堵剂承压能力>60MPa,承压时间超过2h。缝内暂堵剂的溶解率超过99%,封堵率>99%,炮眼暂堵剂溶解率超过95%。
张勇[2]（2021）在《耐温抗剪切星形有机硼锆交联剂的制备及其性能研究》文中认为压裂是通过改造高温低渗透储层,提高储存油气资源产量的重要技术。压裂液在压裂中起到了主要作用,压裂液的耐温抗剪切性能决定着压裂施工的成败。交联剂是压裂液的重要组成,是影响压裂液体系的耐温抗剪切性能的决定性因素之一。有机硼锆交联剂所得压裂液具有良好的耐温抗剪切性,研究有机硼锆交联剂的交联特性对于耐温抗剪切压裂液具重要意义。本文采用一锅法制备有机硼锆交联剂,以三苯甲烷三异氰酸酯与2-氨基-1,3-丙二醇合成的羟甲基化合物（PB）,三聚氰胺、三（2-羟乙基）异氰尿酸酯、四硼酸钠、氧氯化锆为原料,分别制备了H-C交联剂、W-SN交联剂、A-B交联剂。并对三种交联剂对应的压裂液做了室内评价。研究结果如下:（1）制备H-C交联剂的较优条件:配体PB为2.5wt%,氧氯化锆和四硼酸钠分别为7.5wt%和4wt%,反应温度90℃,p H值为0.5,反应时间4h。H-C交联剂具有良好的稳定性。形成冻胶最优条件:交联时间25min、交联比为100:2.0。冻胶的抗NaCl的浓度为6000mg/L,抗（CaCl2+Mg Cl2）的浓度为2500mg/L。（2）合成A-B交联剂的较优条件:配体1wt%,氧氯化锆和四硼酸钠分别为5wt%和2.5wt%,p H值为0.5,反应温度90℃,反应时间4h。A-B交联剂具有良好的稳定性。形成冻胶最优条件:交联时间为20min、交联比为100:2.5。冻胶的抗NaCl的浓度为5000mg/L,抗（CaCl2+Mg Cl2）的浓度为2500mg/L。（3）合成W-SN交联剂的较优条件:三聚氰胺为1wt%,氧氯化锆和四硼酸钠分别为5wt%和2.5wt%,p H值为0.5,反应温度90℃,反应时间4h。W-SN交联剂具有良好的稳定性。形成冻胶最优条件是:交联时间为25min、交联比为100:2.5。冻胶的抗NaCl的浓度为6000mg/L,抗（CaCl2+Mg Cl2）的浓度为2000mg/L。（4）压裂液的性能研究表明:三种体系的压裂液在剪切速率为170s-1,100℃下剪切两个小时,三种体系的压裂液粘度均在50m Pa.s以上。三种压裂液的粘弹性在25℃下,剪切应力为0.1Pa下,在扫描频率为0.1-10Hz,均表现出中强度冻胶。过硫酸铵为破胶剂,用量为0.06wt%时,三种压裂液的破胶后粘度均在5.0m Pa.s以下;Fenton破胶,当H2O2与Fe S的质量分数分别为0.5wt%和0.1wt%时,破胶液粘度也均在5.0m Pa.s以下。残渣含量都在600mg/L以下。破胶液与地层水的配伍性结果显示:破胶液与配伍水的不同比（1:2、1:1、2:1）下,在90℃的环境下,放置2h后观察均无沉淀生成。各压裂液体系的携砂沉降分别是0.025mm.s-1,0.058mm.s-1,0.054mm.s-1。以上性能满足“石油与天然气行业标准SY/T6367-2008压裂液通用条件”技术指标。
苗锦翔[3]（2020）在《氯化钙加重压裂液室内实验和性能研究》文中进行了进一步梳理我国西部A油田某区块,储层埋深超过8000m,地层压力接近140MPa,储层最高温度接近190℃,表现出超深、超高压和超高温的“三超”特征。压裂施工中,最高施工压力达136MPa,对安全改造作业带来了极大的挑战。本文针对此类“三超”储层,通过搭建实验平台、优选低摩阻加重压裂液、明确压裂液体系性能影响因素、确定各添加剂使用浓度,形成了交联时间可控、耐温耐剪切性能良好的加重压裂液体系。首先,建立包含流变试验、破胶实验、岩心伤害实验以及表面张力测试实验的实验平台,给出各实验所需仪器、实验步骤以及实验所需试剂。通过实验测定压裂液耐温耐剪切性能及其破胶性能、表面张力、残渣和伤害性能。其次,优选使用氯化钙作为加重剂,并确定使用浓度为35%,加重密度1.35g/cm3。优选稠化剂为羧甲基羟丙基胍胶、破胶剂为过硫酸铵;研发了新的压裂液配套添加剂:调节剂JZ-2、交联剂JZ-3、温度稳定剂JZ-4、助排剂JZ-5,从而形成一套完整的氯化钙加重压裂液体系。最后,对氯化钙加重压裂液体系进行性能评价,明确压裂液体系性能影响因素并确定各添加剂使用浓度:调节剂浓度为0.2%,温度稳定剂浓度为0.5%,交联剂浓度为0.5%。形成了耐温140℃和150℃加重压裂液配方并评价其性能:基液粘度低于110mPa·s,剪切2小时后粘度大于100mPa·s;破胶彻底且破胶后粘度低于5mPa·s,对储层的伤害率低于20%。该低摩阻加重压裂液体系在我国西部A油田得到应用,实现降低井口施工压力10%-20%,提高施工安全性。
刘巧娜[4]（2020）在《粘弹性小分子凝胶的研制与应用基础研究》文中认为粘弹性表面活性剂又称“清洁压裂液”。针对清洁压裂液具备流变性能好、破胶很彻底、能提高压裂规模的优点,本文确定了压裂液体系EOS组成的配方,同时考察了其理化性能（粘弹性、耐温性、抗盐性、稳定性、悬砂性及破胶性能等）。并针对压裂液返排液处理问题,在考察压裂液体系EOS破胶液的基础上,通过降低界面张力的方法来筛选助表面活性剂,构建一种基于压裂液EOS破胶液用做驱油剂的驱油体系,同时通过降低油水表界面张力、乳化性能实验和接触角实验等来评价驱油性能。另外,本文还考察了压裂液体系EOO组成的配方,配制并简单地评价了其压裂理化性能及破胶以后其驱油性能。室内研制压裂液体系EOS组成优化结果为:2%EAPB+0.1%NaSal+0.7%OAPB,表观粘度随时间变化表现不明显,稳定性能好,且该体系中网状结构的形成和破坏也具有可逆性;耐温耐盐耐剪切性能良好,在温度为80℃时粘度高于30 mPa·s,随无机盐含量的增加,表观粘度也在相应地增大,适合于高矿化度较高的油层,在80℃、剪切1 h以后,粘度评价标准仍然高于25 mPa·s;体系在砂比为30%时,表现出较强的静态携砂能力。并构建了基于体系EOS破胶液的驱油体系,体系优化结果为:0.10.2%破胶液+0.04%LAP-9,该体系降低表面张力至27.92mN/m;降低界面张力可达到0.006mN/m,体系可以使亲油性石英片表面发生润湿性反转,将接触角降至49.5°,静态驱油效果较好,60℃条件下驱油率可达17.5%。室内研制压裂液体系EOO组成的配方比是:1.7%EAPB+1.36%OAPB+0.02%OHPSE,耐高温性能较好,可适用于中高温储层的压裂;耐盐性能较好,适用于中高盐储层的压裂;并具有良好的流变、抗剪切性,满足压裂携砂的性能要求,悬砂性较好;原油破胶彻底（稀释4倍等同）,低含量的残渣,对油气储层破坏很小。并基于体系EOO破胶液做为驱油剂来简单进行评价,发现其体系EOO破胶液具有驱油的潜能。体系EOO破胶液具有低表面张力;体系EOO破胶液的静态驱油效果良好,在80℃下,静态驱油率可达到28%,且随破胶液浓度的增大,静态驱油效率也随之增大。
孙孟莹[5]（2020）在《一种新型低残渣油基压裂液的制备与性能评价》文中认为当前,由于社会经济的快速增长,非再生能源的持续损耗,常规油气田储备资源不断地被开采出来,这导致易开采、能开采的资源不断地被消耗和使用,为保证供应需求量,世界各国逐渐将原油开采的目光转移到非常规油气藏,如砂岩致密储层、页岩地层等。水力压裂作为重要的储层改造和提高采收率的技术工艺,常用体系为胍胶水基压裂体系、油基压裂体系、粘弹性表面活性剂清洁体系等等。通过对各类体系进行研究,发现它们存在着各自的不足与限制。本文通过分析上述压裂体系存在的诸多不足,合成了新的稠化主剂,改变合成工艺方法,以达到提高实验转化率,降低反应时间的目的,通过对压裂体系主剂的性能进行优化,研制出一种新型的低残渣油基压裂体系。本文研究运用两种不同的合成加热方法,制备主剂PE-Fe,并进一步制得油基压裂体系。第一种方法是采用常规加热法,第二种则采用微波辐射加热法,其目的在于缩短主剂合成的反应时间,增大粘度比。主要采用磷酸二乙酯中间体DP-4与硫酸铁和醇反应,得到目标产物PE-Fe,在此过程中,需要对醇种类和性能进行考察和筛选,通过正交实验,得到主剂合成的最佳实验反应条件,并最终选用十三醇作为反应物质。将所制得PE-Fe应用于油基压裂体系中,配方为:500ml柴油+2%新型PE-Fe+3.5%Fe2（SO4）3+1%双羟乙基胺+1%Na OH+1%Na Ac,并将新型体系与同为磷酸酯类的二烷基磷酸酯油基体系、传统油基体系、传统水基体系三种压裂液进行对比,通过对耐温性、耐剪切性、滤失性、破胶性、渗透返排恢复率进行考察,评价新型体系的性能。实验最终结果显示:新型压裂体系的粘度达120.8m Pa·s,可耐135℃高温,剪切性较好,破胶后（破胶液粘度小于5m Pa·s）残渣量远远小于其他三种体系,渗透返排性好,地层污染小。综合评价为,新型油基体系的各项性能表现符合油田施工,具有一定的应用价值。
张瑜[6]（2020）在《微胶囊破胶剂的制备及其高温释放性能的研究》文中进行了进一步梳理压裂技术是提高低渗油气田产量的主要措施,其中压裂液是造缝和携砂的重要工作介质。破胶剂胶囊化技术是实现破胶剂高温应用的重要手段。随着油气田开采的深入,地层温度升高,常用的胶囊化过硫酸盐类破胶剂已难以适应高温压裂应用。开发适应高温压裂的破胶剂成为当前急迫需求。本文选用高分解温度的异丙苯过氧化氢（CHP）为氧化剂,以可逆加成-断裂链转移（RAFT）聚合制备的两亲性嵌段共聚物（聚丙烯酸-b-聚丙烯酸丁酯）（PAAx-b-PBAy）为乳化剂,以甲基丙烯酸甲酯和丙烯酸丁酯等为共聚单体,通过细乳液聚合法制备了微囊化CHP。研究了单体组成、溶剂添加、引发方式等因素对细乳液聚合稳定性、粒度控制的影响,采用透析法测试了胶囊化CHP的释放性能,探讨了提高CHP包埋率和高温释放率、降低低温释放率的影响因素,优化了实验条件,确定了微胶囊制备的最佳条件。研究表明,选择合适的亲疏水段链长嵌段共聚物PAAx-b-PBAy（x≥10,y≥40）,在乳化剂浓度≥30 mg/m L条件下,将乳化剂溶于单体相,可以制得分散均匀的稳定细乳液,通过外相引发法制备稳定的微囊化CHP分散液,粒径在500 nm-800 nm之间。在细乳液聚合时水相中加入Na Cl、添加疏水单体六氟丙烯酸丁酯和溶剂氯苯,可以大幅地提高CHP的包埋率,降低室温下的释放率,改善胶囊化CHP的控释效果。在优化条件下CHP的包埋率达96.6%,室温下6 h的释放率低至10.6%。当温度升高至100℃时,芯材CHP在12 h后释放率达45.6%,为后续的破胶实验提供了基础。通过流变仪测定了微囊化CHP作用下商品水解聚丙烯酰胺（HPAM）的粘度变化,研究了微囊化CHP对HPAM的降解效果。在优化条件下制备的微囊化CHP用于实际压裂液的破胶性能评定,高温下在胶囊破胶剂（0.25%）/尿素（0.0375%）体系作用下,压裂液在2 h内粘度保留率在90%以上,有望能够在压裂施工过程保持前期稳定,6 h后粘度保留率在38.7%以下,表现出了一定的延迟破胶性能。但破胶能力仍显不足,需进一步优化破胶促进剂来满足高温压裂快速破胶的需要。这一研究为开发高温破胶剂提供了基础数据。
李晓丹[7]（2020）在《微纳米级压裂液微胶囊破胶剂制备及性能研究》文中提出压裂液延迟破胶对实现压裂工艺具有重要的意义。压裂技术是否有效,很大程度上取决于压裂液能否在精准的时间内破胶。常用的压裂液破胶剂存在破胶时间难以控制、破胶不彻底的问题,微胶囊技术被引入至压裂技术领域。微胶囊破胶剂具有延迟释放的功能。针对非常规油气田孔喉平均直径过小,而物理法及物理化学法等常规方法制备的微胶囊粒径过大的问题,提出制备纳米级自破胶微球、核壳微球及微胶囊。本文使用三种方法实现压裂液延迟破胶功能。具体研究内容和主要结论如下:（1）采用乳液聚合法制备了具有自破胶作用的压裂液增稠剂——阴离子聚丙烯酰胺微球P（AM-AMPS）,粒径在70nm左右,对该微球自降解过程进行分析,并通过交联程度或过氧化物引发剂的浓度实现破胶剂的缓慢释放。交联剂浓度在0.05%2%之间,过硫酸铵浓度在5%8%之间的微球能延迟破胶1h以上。（2）通过反相微乳液聚合制备了包覆破胶剂的聚（苯乙烯-丙烯酰胺）核壳型微球P（St-AM）与聚（乙酸乙烯酯-丙烯酰胺）核壳型微球P（Vac-AM）,微球粒径在50100nm。结果表明核壳型微球抑制了聚丙烯酰胺的自由基降解和氧化降解,能实现压裂液延迟破胶1h以上的破胶效果。（3）通过原位聚合法及原位界面聚合法成功制备了以过硫酸铵为芯材、聚吡咯为壳材的微胶囊,粒径分布在100300nm。微胶囊在水中分散时的电导率的变化过程说明微胶囊的释放过程为渗透释放;通过调节甘油量来改变过硫酸铵的释放速率,。通过与等质量过硫酸铵对照降解实验发现该微胶囊能延迟破胶4h以上。
王春楠[8]（2019）在《高性能胍胶压裂液交联剂的制备及其性能研究》文中认为压裂作为一项提高储层油气资源产量的重要技术,在非常规油气藏中的应用一直备受关注。交联剂作为压裂液中重要的添加剂之一,对压裂的效果起着十分重要的作用。高性能（耐温性,悬砂性能）、低伤害、低成本的交联剂一直是人们研究的热点。本课题组前期将硼酸修饰到功能化二氧化硅表面,制备了高效的硼交联剂,表现出较好的交联效果。本文在前期研究的基础上,选择硅溶胶为基体对其表面修饰含硼硅烷修饰剂制备了水分散性纳米交联剂（W-NC）;以季戊四醇、γ―氨丙基三乙氧基硅烷、硼酸、钛酸乙酯为原料,采用表面修饰技术分别制备了低伤害硼交联剂（PB）、耐温性优异的复合硼钛交联剂（PBT）。具体研究内容如下:（1）以硅溶胶为基体,采用表面修饰技术对其修饰含硼硅烷修饰剂,制备了水分散性纳米交联剂（W-NC）。探究了反应因素（反应时间、温度、修饰剂用量、pH）对W-NC交联性能的影响,结果显示制备W-NC最佳反应条件为含硼硅烷修饰剂:硅溶胶为0.6:10、反应温度80℃、pH为12、反应时间3 h。通过透射电子显微镜对W-NC的形貌进行了表征,结果显示该交联剂为球形结构,水分散性较好。流变测试结果显示542ppm W-NC与0.3%胍胶交联形成的冻胶,经过170 s-1剪切速率作用,仍保持较高的粘度,且交联体系具有较好粘弹性能。陶粒在W-NC交联体系中的沉降速率为0.012 cm/min。W-NC交联体系经过破胶后,破胶液的粘度较低（3 mPa·s）,固体残渣含量较少（162mg/L）。（2）利用季戊四醇与γ―氨丙基三乙氧基硅烷反应制备多胺基中间体,然后将硼酸修饰到多胺基中间体表面,制备了低伤害硼交联剂（PB）。探究了反应条件（温度、时间、物料配比）对其交联效果的影响,结果表明制备PB的最佳条件为硼酸:γ―氨丙基三乙氧基硅烷:季戊四醇修饰比为5:5:1、反应时间3 h、反应温度80℃。通过红外分析和热重分析对PB的结构进行了表征,结果显示硼酸对季戊四醇进行了有效改性。通过扫描电子显微镜对PB交联胍胶体系的微观结构进行表征,结果表明PB交联体系比硼酸交联体系相比,交联网络结构更加致密,有利于提高压裂液的携砂造缝能力。流变性能测试结果显示,PB交联体系与硼酸交联体系相比,表现出优异流变性能（耐温性,粘弹性）。418 ppm PB与0.3%胍胶交联形成的冻胶经过170 s-1剪切速率作用,70℃粘度保持在90 mPa·s左右;且具有较好的粘弹性能。418 ppm PB与0.25%胍胶交联形成的冻胶经过170 s-1剪切速率作用,70℃体系粘度保持70 mPa·s左右,且粘弹性能优异,将胍胶的用量降低了16.7%。PB交联体系经破胶后,体系的粘度和残渣含量较低,破胶液与模拟水配伍性能良好。岩心伤害测试显示PB体系对储层的伤害率为13.7%,相比硼酸交联体系（24.1%）,对储层伤害较小。（3）硼交联剂普遍存在耐剪切但耐温性差的特点。钛交联剂具有较好的耐温性,但不耐剪切。本章将钛酸乙酯和硼酸同时修饰到多胺基中间体上,制备了复合硼钛交联剂（PBT）。探究了硼酸和钛酸乙酯的不同修饰比对交联性能的影响,硼酸与钛酸乙酯修饰比为1:4,制备的PBT交联剂交联性能较好。对PBT进行了红外表征,结果显示硼和钛对季戊四醇进行了有效改性。流变测试结果表明PBT交联体系与硼酸交联体系,钛酸乙酯交联体系相比,耐温,耐剪切性能更加优异。418 ppm PBT与0.3%的胍胶交联形成的冻胶经过170 s-1剪切速率作用,70℃粘度保持在180 mPa·s左右;降低16.7%胍胶用量,418 ppm PBT与0.25%胍胶交联体系经过剪切作用后,70℃粘度保持在130 mPa·s左右,且体系的粘弹性较好,有效地减少了压裂液对储层的损害。SEM对PBT交联胍胶体系的微观结构进行表征,结果显示PBT交联体系具有更加致密的网络结构,有利于提高压裂液的携砂造缝能力。悬砂测试结果显示支撑剂在PBT交联体系具有较低的沉降速率（0.069 cm/min）。PBT破胶体系的粘度及残渣含量均低于国标要求。破胶液与模拟水配伍性能良好,对岩心的伤害为17.4%。
张黎明[9]（2019）在《表面活性剂复合粘弹体系及其清洁压裂液性能研究》文中研究指明水力压裂技术是增加油气渗流能力,提高油气产能的必要措施,而压裂液性能影响着水力压裂的效果。传统压裂液在压后破胶时不彻底,残渣易滞留在地层中,甚至对地层造成永久性损害。而清洁压裂液快速自动破胶,无残渣,返排彻底,在油气开发中具有重要的意义和应用前景。基于分子间的疏水作用、静电作用等构筑了阳/阴离子表面活性剂复合体系十六烷基三甲基溴化铵/十二烷基硫酸钠（CTAB/SDS）;采用响应面实验设计方法,以粘度为指标优化出CTAB/SDS的最佳复合比和总浓度;利用流变方法评价了CTAB/SDS的粘弹性影响因素;采用阿伦尼乌斯公式阐述了优选体系的粘温关系,将温度区间化并计算出复合体系各温度区间的活化能,得到了蠕虫状胶束（WLMs）产生的温度范围;采用动态光散射法及热分析法证实了CTAB/SDS聚集体转变过程;借助冷冻刻蚀透射电子显微镜（FF-TEM）,揭示了CTAB/SDS的相转变机理。同理构筑了含有5个、7个和10个氧乙烯基团（EO）的阳/阴-非离子表面活性剂CTAB/NPEC-n（壬基酚聚氧乙烯醚羧酸盐-n）复合体系;根据CTAB/NPEC-n的粘度及相行为,确定了CTAB/NPEC-n的粘度峰值复合比;利用流变方法、低温透射电子显微镜（Cryo-TEM）及FF-TEM探究了CTAB/NPEC-5对总浓度、温度、盐和剪切作用的响应规律;采用Gaussian 09量子化学方法计算出CTAB/NPEC-n的组合构型、相互作用能及电荷分布,揭示了EO基团数及EO构型对CTAB/NPEC-n的聚集体形貌和流变性的影响。探讨了CTAB/SDS和CTAB/NPEC-5压裂液配方的适用性。采用TSI分析了清洁压裂液的携砂性能和稳定性能;评价了配方压裂液的清水破胶和煤油破胶性能。结果表明:CTAB/SDS清洁压裂液配方为:2.25%CTAB+0.75%SDS+1.0%Na Cl;WLMs的形成温度为30℃-40℃;该配方携砂性强且稳定,清水破胶效果好,适用于低温油气储层。CTAB/NPEC-5的粘度峰值复合比为αCTAB=0.76,当Ct>75mmol/L时体系具有粘弹性;CTAB/NPEC-7有两个粘度峰值复合比,分别为αCTAB=0.3和αCTAB=0.4,后者对应体系因其“圈状”构型较易形成粘弹体系。CTAB/NPEC-5清洁压裂液配方为:95mmol/L CTAB+30mmol/L NPEC-5+171mmol/L Na Cl,配方浓度越高,其携砂性和稳定性越好;清水破胶和煤油破胶瞬时且彻底;抗剪切性能强;适用于高含盐油气储层,可抗盐浓度为2565mmol/L。
吴磊[10]（2019）在《水基压裂液低温破胶技术的研究》文中指出压裂液的破胶效果影响着压裂施工的结果,为了解决水基压裂液在2050℃下,使用APS常规破胶剂,存在破胶不及时、返排不彻底等问题,本文从减少稠化剂的浓度和寻找高效的破胶剂、促进剂,两个方面入手,降低压裂液的破胶难度,减少破胶液残渣含量,为水基压裂液低温破胶提供了一些解决方法。本文通过研究有机硼的交联机理,分析不同反应条件对交联性能的影响,合成出适用于低浓度胍胶的交联剂CL-3。并最终确定合成反应温度为5060℃、反应时间34h、硼酸用量21%左右、配位体比例2:1最佳,并优选出用来筛选破胶剂的压裂液基础配方为:0.18%HPG+0.1%Na2CO3+0.3%BLF-13粘土稳定剂+0.3%DL-12助排剂,交联比为100:0.4,在50℃时,压裂液冻胶粘度保持在90m Pa·s。用优选出的低温压裂液配方,评价APS破胶剂的破胶效果,在2030℃压裂液破胶时间较长需要加入促进剂促进APS的分解,经过实验还原性促进剂促进能力由大到小顺序为无机盐Fe（II）=无机盐RA>Cu Cl>Na2SO3,并最终优选出APS/无机盐RA、APS/无机盐Fe（II）/SAC、APS/无机盐Fe（II）/EDTA破胶剂组,满足2030℃下4h内快速破胶,破胶液残渣含量与APS破胶剂相比减小。通过对生物酶BBT-2、DY-3进行破胶评价,其中BBT-2破胶性能较好,使用1050ppm浓度可以在4h内快速破胶,破胶液的残渣含量为265337mg·L-1,与优选出的三组破胶剂复配后,BBT-2与APS/无机盐Fe（II）/SAC破胶剂组具有协同作用,破胶液粘度在2m Pa·s左右,破胶液残渣含量为145161mg·L-1。
二、新型压裂液低温破胶体系的研制（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、新型压裂液低温破胶体系的研制（论文提纲范文）
（1）油田压裂用破胶剂和暂堵剂的制备及其性能研究（论文提纲范文）
| 学位论文数据集 |
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 水基压裂液概述 |
| 1.3 水基压裂液添加剂 |
| 1.3.1 稠化剂 |
| 1.3.2 交联剂 |
| 1.3.3 破胶剂 |
| 1.4 压裂用暂堵剂研究现状 |
| 1.4.1 重复压裂技术 |
| 1.4.2 重复压裂技术暂堵原理 |
| 1.4.3 暂堵剂分类 |
| 1.5 本课题研究目的与研究内容 |
| 1.5.1 破胶剂课题研究目的与意义 |
| 1.5.2 破胶剂课题研究内容 |
| 1.5.3 暂堵剂课题研究目的与意义 |
| 1.5.4 暂堵剂课题的研究内容 |
| 第二章 液体破胶剂的制备及其性能研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 主要实验仪器和化学试剂 |
| 2.2.1 实验仪器 |
| 2.2.2 实验试剂 |
| 2.3 高温碱性液体破胶剂成分优化及其性能评价 |
| 2.3.1 高温压裂液配制 |
| 2.3.2 高温液体破胶剂主剂确定 |
| 2.3.3 破胶辅剂的筛选 |
| 2.3.4 防冻剂的筛选 |
| 2.3.5 缓蚀剂的筛选 |
| 2.3.6 破胶液残渣的测定 |
| 2.3.7 破胶液表面张力的测定 |
| 2.4 低温液体破胶剂成分的确定及其破胶效果评价 |
| 2.4.1 低温压裂液配制 |
| 2.4.2 WQ-1液体破胶剂对45℃压裂液破胶效果 |
| 2.4.3 低温辅助破胶剂破胶效果 |
| 2.4.4 抗冻剂的筛选 |
| 2.4.5 缓蚀剂的筛选 |
| 2.4.6 破胶残渣的测定 |
| 2.4.7 破胶液表面张力的测定 |
| 2.5 中温储层破胶配方的确定 |
| 2.5.1 储层60℃破胶剂配方的确定 |
| 2.5.2 储层75℃破胶剂配方的确定 |
| 2.6 现场试验结果 |
| 2.7 小结 |
| 第三章 压裂用暂堵剂的制备及其性能研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验仪器和药剂 |
| 3.2.1 实验仪器 |
| 3.2.2 实验试剂 |
| 3.3 缝内暂堵剂基本性能评价 |
| 3.3.1 缝内暂堵剂的制备 |
| 3.3.2 暂堵剂基础性能评价 |
| 3.3.3 暂堵剂封堵性能评价 |
| 3.4 暂堵球基础性能评价 |
| 3.4.1 暂堵球制备 |
| 3.4.2 暂堵球溶解性能评价 |
| 3.4.3 暂堵剂封堵性能评价 |
| 3.4.4 炮眼暂堵球隔水膜制备及其对溶解性和暂堵时间的影响 |
| 3.5 小结 |
| 第四章 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 作者及导师简介 |
| 附件 |
（2）耐温抗剪切星形有机硼锆交联剂的制备及其性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstracts |
| 1 绪论 |
| 1.1 压裂液的概述 |
| 1.1.1 压裂液的性能要求 |
| 1.1.2 水基压裂液 |
| 1.1.3 油基压裂液 |
| 1.1.4 泡沫压裂液 |
| 1.1.5 清洁压裂液 |
| 1.2 增稠剂 |
| 1.2.1 天然植物胶及其衍生物类 |
| 1.2.2 纤维素及其衍生物 |
| 1.2.3 合成聚合物类 |
| 1.3 交联剂 |
| 1.3.1 硼类交联剂 |
| 1.3.2 过渡金属类类交联剂 |
| 1.3.3 国内外研究进展 |
| 1.4 选题意义及研究内容 |
| 1.4.1 选题意义 |
| 1.4.2 主要研究内容 |
| 2 H-C交联剂的制备及其在PAM中的交联特性研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验仪器与试剂 |
| 2.3 H-C交联剂的制备 |
| 2.3.1 PB质量浓度的确定 |
| 2.3.2 四硼酸钠和氧氯化锆质量浓度的确定 |
| 2.3.3 反应温度的确定 |
| 2.3.4 反应时间的确定 |
| 2.3.5 溶液pH的确定 |
| 2.4 H-C交联剂的表征 |
| 2.4.1 PB的表征及其分析 |
| 2.4.2 H-C交联剂的表征 |
| 2.4.3 H-C交联剂与PAM形成冻胶的SEM分析 |
| 2.5 外界条件对交联性能的影响 |
| 2.5.1 H-C交联剂的量对交联性能的影响 |
| 2.5.2 交联时间对交联性能的影响 |
| 2.6 冻胶的抗盐性 |
| 2.6.1 NaCl盐浓度对冻胶的影响 |
| 2.6.2 抗(Ca~(2+)+Mg~(2+))性能的测试 |
| 2.7 H-C交联剂的稳定性 |
| 2.8 小结 |
| 3 A-B交联剂的制备及其在PAM中的交联特性研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验仪器与试剂 |
| 3.3 A-B交联剂的制备 |
| 3.3.1 三(2-羟乙基)异氰尿酸酯浓度的确定 |
| 3.3.2 氧氯化锆和四硼酸钠质量浓度的确定 |
| 3.3.3 反应时间对交联性能的影响 |
| 3.3.4 反应温度对交联性能的影响 |
| 3.3.5 溶液pH对交联性能的影响 |
| 3.4 A-B交联剂的表征 |
| 3.4.1 A-B交联剂的红外分析 |
| 3.4.2 A-B交联剂的电镜扫描(SEM) |
| 3.4.3 A-B交联剂与PAM形成冻胶的SEM分析 |
| 3.5 外界条件对交联性能的影响 |
| 3.5.1 A-B交联剂的用量对冻胶粘度的影响 |
| 3.5.2 交联时间对交联性能的影响 |
| 3.6 冻胶的抗盐性 |
| 3.6.1 NaCl盐浓度对冻胶的影响 |
| 3.6.2 抗(Ca~(2+)+Mg~(2+))性能的测试 |
| 3.7 A-B交联剂的稳定性 |
| 3.8 小结 |
| 4 W-SN交联剂的制备及其在PAM中的交联特性研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验仪器与试剂 |
| 4.3 W-SN交联剂的制备 |
| 4.3.1 配体三聚氰胺量的确定 |
| 4.3.2 氧氯化锆和四硼酸钠质量浓度的确定 |
| 4.3.3 反应时间的对交联性能的影响 |
| 4.3.4 反应温度对交联性能的影响 |
| 4.3.5 溶液p H对交联性能的影响 |
| 4.4 W-SN交联剂的表征分析 |
| 4.4.1 W-SN交联剂的红外分析 |
| 4.4.2 W-SN交联剂电镜(SEM)扫描 |
| 4.4.3 W-SN交联剂与PAM形成冻胶的SEM分析 |
| 4.5 外界条件对交联性能的影响 |
| 4.5.1 W-SN交联剂的用量影响 |
| 4.5.2 交联时间对冻胶粘度的影响 |
| 4.6 冻胶的抗盐性 |
| 4.6.1 NaCl盐浓度对冻胶的影响 |
| 4.6.2 抗(Ca~(2+)+Mg~(2+))性能的测试 |
| 4.7 W-SN交联剂的稳定性 |
| 4.8 小结 |
| 5 有机硼锆交联剂压裂液体系应用性能室内评价 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 实验仪器与试剂 |
| 5.3 有机硼锆交联剂与PAM的交联原理 |
| 5.4 压裂液的制备 |
| 5.5 有机硼锆交联剂压裂体系的耐温抗剪切性能测试 |
| 5.5.1 交联剂的耐温抗剪切性能指标和研究思路 |
| 5.5.2 耐温抗剪切性能 |
| 5.6 压裂液粘弹性评价 |
| 5.7 有机硼锆交联剂压裂液的的携砂性能测试 |
| 5.8 破胶性能测试 |
| 5.8.1 破胶的原理 |
| 5.8.2 过硫酸铵作为破胶剂 |
| 5.8.3 Fenton 氧化破胶 |
| 5.8.4 残渣含量测试 |
| 5.9 与地层水的配伍性 |
| 5.10 本章小结 |
| 6 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 下一步工作建议 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 个人简历、在学期间发表的学术论文及取得的研究成果 |
（3）氯化钙加重压裂液室内实验和性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 1 引言 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 压裂液的分类 |
| 1.2.2 加重剂研究现状 |
| 1.2.3 稠化剂研究现状 |
| 1.2.4 交联剂研究现状 |
| 1.3 论文主要研究内容 |
| 1.4 技术路线图 |
| 1.5 本章小结 |
| 2 实验平台搭建 |
| 2.1 实验设备及压裂液材料 |
| 2.1.1 实验设备 |
| 2.1.2 压裂液材料 |
| 2.2 实验流程 |
| 2.2.1 流变实验 |
| 2.2.2 破胶实验 |
| 2.2.3 表界面张力测试实验 |
| 2.2.4 岩心伤害实验 |
| 2.3 本章小结 |
| 3 加重压裂液体系开发研究 |
| 3.1 加重压裂液加重剂选择 |
| 3.1.1 加重材料优选 |
| 3.1.2 氯化钙加重剂 |
| 3.1.3 氯化钙密度 |
| 3.2 加重压裂液体系添加剂选择 |
| 3.2.1 压裂液稠化剂优选 |
| 3.2.2 调节剂JZ-2的研发 |
| 3.2.3 交联剂JZ-3的研发 |
| 3.2.4 温度稳定剂JZ-4的研发 |
| 3.2.5 助排剂JZ-5的研发 |
| 3.2.6 破胶剂的优选 |
| 3.3 本章小结 |
| 4 压裂液性能参数评价 |
| 4.1 氯化钙加重压裂液基液基本性能 |
| 4.1.1 羧甲基羟丙基胍胶CMHPG稠化剂的浓度与粘度关系 |
| 4.1.2 水质对加重压裂液性能的影响 |
| 4.2 加重压裂液耐温耐剪切性能及其影响因素 |
| 4.2.1 稠化剂浓度对耐温耐剪切性能影响 |
| 4.2.2 温度对耐温耐剪切性能影响 |
| 4.2.3 调节剂浓度对耐温耐剪切性能影响 |
| 4.2.4 温度稳定剂浓度对耐温耐剪切性能影响 |
| 4.2.5 交联剂浓度对耐温耐剪切性能影响 |
| 4.3 加重压裂液破胶性能 |
| 4.4 加重压裂液表界面张力 |
| 4.5 加重压裂液滤失性能 |
| 4.6 加重压裂液残渣和伤害性能 |
| 4.7 本章小结 |
| 5 结论与认识 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 个人简介 |
（4）粘弹性小分子凝胶的研制与应用基础研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 清洁压裂液概述及其特性 |
| 1.2.1 清洁压裂液概述 |
| 1.2.2 清洁压裂液优点 |
| 1.3 清洁压裂液的分类及其研究现状 |
| 1.3.1 阳离子型清洁压裂液 |
| 1.3.2 阴离子型清洁压裂液 |
| 1.3.3 .两性离子型、非离子型清洁压裂液 |
| 1.4 清洁压裂液返排液再利用驱油体系研究现状 |
| 1.5 驱油用表面活性剂 |
| 1.5.1 驱油用表面活性剂要求 |
| 1.5.2 驱油用表面活性剂的驱油机理 |
| 1.5.3 驱油用表面活性剂的性能 |
| 1.5.4 驱油用表面活性剂分类及研究现状 |
| 1.6 研究目的、意义及研究内容 |
| 1.6.1 研究目的与意义 |
| 1.6.2 研究内容 |
| 第二章 EOS压裂-驱油一体化工作液研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验部分 |
| 2.2.1 主要仪器与材料 |
| 2.2.2 实验方法 |
| 2.2.2.1 表观粘度测定 |
| 2.2.2.2粘度稳定性实验 |
| 2.2.2.3耐温性实验 |
| 2.2.2.4耐剪切性实验 |
| 2.2.2.5粘弹性实验 |
| 2.2.2.6耐盐性实验 |
| 2.2.2.7悬砂实验 |
| 2.2.2.8破胶实验 |
| 2.2.2.9 破胶残渣量测定 |
| 2.2.2.10配伍性实验 |
| 2.2.2.11 表面张力测定 |
| 2.2.2.12 界面张力测定 |
| 2.2.2.13乳化性能实验 |
| 2.2.2.14润湿性实验 |
| 2.2.2.15静态驱油实验 |
| 2.3 结果与讨论 |
| 2.3.1 主剂的筛选 |
| 2.3.1.1 两性表面活性剂的复配 |
| 2.3.1.2 主剂的确定 |
| 2.3.1.3 主剂用量的确定 |
| 2.3.2 助剂用量的确定 |
| 2.3.2.1 氯化钾浓度优选 |
| 2.3.2.2 油酸酰胺丙基甜菜碱浓度优选 |
| 2.3.2.3 水杨酸钠浓度优选 |
| 2.3.3 EOS压裂液体系的确定 |
| 2.3.4 EOS压裂液体系的稳定性实验 |
| 2.3.5 EOS压裂体系的综合性能评价 |
| 2.3.5.1 耐温性能 |
| 2.3.5.2 耐剪切性能 |
| 2.3.5.3 粘弹性能 |
| 2.3.5.4 耐盐性能 |
| 2.3.5.5 悬砂性能 |
| 2.3.5.6 破胶性能 |
| 2.3.5.7 破胶残渣量 |
| 2.3.6 EOS体系驱油性能评价 |
| 2.3.6.1 表面张力 |
| 2.3.6.2 界面张力 |
| 2.3.7 EOS破胶液驱油体系助表面活性剂的优选 |
| 2.3.7.1 助表面活性剂的筛选 |
| 2.3.7.2 界面张力 |
| 2.3.8 EOS体系破胶液驱油体系配方优化 |
| 2.3.8.1 EOS体系破胶液-LAP-9 复配体系 |
| 2.3.8.2 体系EOS破胶液-APEO复配体系 |
| 2.3.8.3 体系EOS破胶液-SB-14 复配体系 |
| 2.3.9 EOS-LAP-9 体系驱油性能综合评价 |
| 2.3.9.1 表面张力 |
| 2.3.9.2 界面张力 |
| 2.3.9.3 乳化性能 |
| 2.3.9.4 润湿性能 |
| 2.3.9.5 静态驱油 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 EOO压裂-驱油一体化工作液研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验部分 |
| 3.2.1 主要仪器与材料 |
| 3.2.2 主剂用量的确定 |
| 3.3 .结果与讨论 |
| 3.3.1 压裂液体系EOO的复配单剂的优选 |
| 3.3.2 压裂液体系EOO的复配单剂浓度及比例优化 |
| 3.3.3 增稠剂加量对复配体系粘度的影响 |
| 3.3.4 压裂液体系EOO的确定 |
| 3.3.5 体系EOO在油田压裂中的应用 |
| 3.3.5.1 耐温性能 |
| 3.3.5.2 耐剪切性能 |
| 3.3.5.3 耐盐性能 |
| 3.3.5.4 悬砂性能 |
| 3.3.5.5 破胶性能 |
| 3.3.5.6 破胶残渣量 |
| 3.3.6 体系EOO在三次采油中的应用 |
| 3.3.6.1 表面张力 |
| 3.3.6.2 界面张力 |
| 3.3.6.3 静态驱油 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 总结与展望 |
| 4.1 论文总结 |
| 4.2 建议 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间参加科研情况及获得的学术成果 |
（5）一种新型低残渣油基压裂液的制备与性能评价（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 压裂液及其性能要求 |
| 1.1.1 压裂液 |
| 1.1.2 性能介绍 |
| 1.2 压裂液的研究现状 |
| 1.2.1 水基压裂液 |
| 1.2.2 油基压裂液 |
| 1.2.3 泡沫压裂液 |
| 1.2.4 清洁压裂液 |
| 1.2.5 乳化压裂液 |
| 1.2.6 发展趋势 |
| 1.3 课题研究的意义及内容 |
| 1.3.1 研究意义 |
| 1.3.2 研究思路 |
| 1.3.3 研究内容 |
| 1.4 创新点 |
| 2 实验部分 |
| 2.1 实验仪器与药品 |
| 2.1.1 实验仪器 |
| 2.1.2 实验药品 |
| 2.2 常规加热法研制PE-Fe胶凝剂 |
| 2.2.1 DP-4中间体的制备 |
| 2.2.2 PE-Fe的合成 |
| 2.3 微波加热法制备PE-Fe胶凝剂 |
| 2.3.1 DP-4中间体的制备 |
| 2.3.2 PE-Fe的合成 |
| 3 实验结果与讨论 |
| 3.1 常规加热法制备PE-Fe胶凝剂 |
| 3.1.1 DP-4中间体的制备 |
| 3.1.2 PE-Fe的合成 |
| 3.1.3 不同醇合成PE-Fe的实验结果 |
| 3.2 微波加热法制备PE-Fe胶凝剂 |
| 3.2.1 DP-4中间体的制备 |
| 3.2.2 PE-Fe的合成 |
| 3.2.3 不同醇合成PE-Fe的实验结果 |
| 3.3 小节 |
| 4 整体配方性能测试结果与讨论 |
| 4.1 压裂体系粘性测试 |
| 4.2 压裂体系耐温性测试 |
| 4.3 压裂体系耐剪切性测试 |
| 4.4 压裂体系破胶性测试 |
| 4.5 压裂体系滤失性测试 |
| 4.6 压裂体系渗透反排恢复率 |
| 4.7 性能测试评价与总结 |
| 5 结论与展望 |
| 符号说明 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 硕士期间发表的论文及专利 |
| 硕士学位论文缴送登记表 |
（6）微胶囊破胶剂的制备及其高温释放性能的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第1章 前言 |
| 第2章 文献综述 |
| 2.1 压裂与压裂液 |
| 2.1.1 压裂与压裂液概述 |
| 2.1.2 水基压裂液组成 |
| 2.2 微胶囊技术 |
| 2.2.1 微胶囊技术概述 |
| 2.2.2 微胶囊在油田中的应用 |
| 2.3 胶囊破胶剂 |
| 2.3.1 胶囊破胶剂的制备方法 |
| 2.3.2 胶囊破胶剂的释放机理 |
| 2.4 RAFT介导的细乳液聚合 |
| 2.5 论文选题的意义和研究 |
| 第3章 实验部分 |
| 3.1 实验药品和仪器 |
| 3.2 实验部分 |
| 3.2.1 原料的精制 |
| 3.2.2 RAFT试剂BCBD的合成 |
| 3.2.3 两亲性嵌段聚合物的合成 |
| 3.2.4 助乳化剂低聚物PBA的合成 |
| 3.2.5 微胶囊破胶剂的制备 |
| 3.2.6 乳酸锆交联剂的制备 |
| 3.2.7 水解聚丙烯酰胺(HPAM)的制备 |
| 3.2.8 稠化剂的制备 |
| 3.2.9 压裂液的制备 |
| 3.3 分析测试 |
| 3.3.1 核磁表征 |
| 3.3.2 紫外表征 |
| 3.3.3 动态光散射(DLS)测试 |
| 3.3.4 光学显微镜的测试 |
| 3.3.5 扫描电镜的测试 |
| 3.3.6 透射电镜的测试 |
| 3.3.7 凝胶渗透色谱测试 |
| 3.3.8 助乳化剂PBA粘均分子量测定 |
| 3.3.9 活性氧含量的测定 |
| 3.3.10 微胶囊包埋率的测定 |
| 3.3.11 微胶囊释放速率的测定 |
| 3.3.12 特性粘数的测定 |
| 3.3.13 压裂液粘度的测定 |
| 第4章 结果与讨论 |
| 4.1 两亲性嵌段乳化剂PAA_x-b-PBA_y的制备与表征 |
| 4.2 微胶囊破胶剂的合成 |
| 4.2.1 聚合引发方式对微胶囊的影响 |
| 4.2.2 共聚单体与乳化剂加料方式的影响 |
| 4.2.3 不同乳化剂类型对微胶囊制备的影响 |
| 4.2.4 乳化剂用量对微胶囊结构的影响 |
| 4.2.5 乳化剂PAA_x-PBA_y的结构对微胶囊结构的影响 |
| 4.2.6 微胶囊的形成机理 |
| 4.3 微胶囊释放速率的测定 |
| 4.3.1 微胶囊释放速率测定方法的确定 |
| 4.3.2 微胶囊活性氧含量及包埋率的测定 |
| 4.3.3 微胶囊释放速率测试结果与分析 |
| 4.3.4 乳化剂添加量对微胶囊释放速率的影响 |
| 4.3.5 不同PAA_x-PBA_y链长对微胶囊释放速率的影响 |
| 4.3.6 温度的影响 |
| 4.3.7 pH的影响 |
| 4.3.8 NaCl对微胶囊释放速率的影响 |
| 4.3.9 微胶囊的释放机理 |
| 4.4 胶囊化破胶剂的破胶性能 |
| 4.4.1 未加包覆的破胶剂对压裂液的破胶性能测试 |
| 4.4.2 微胶囊破胶剂对HPAM粘度的影响 |
| 4.4.3 尿素对CHP降低HPAM粘度的影响 |
| 4.4.4 温度的影响 |
| 4.4.5 不同MMA-MCB配比对HPAM粘度的影响 |
| 4.4.6 固含量的影响 |
| 4.5 压裂液的破胶性能 |
| 第5章 结论 |
| 参考文献 |
| 发表论文和参加科研情况说明 |
| 致谢 |
（7）微纳米级压裂液微胶囊破胶剂制备及性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 课题背景及研究意义 |
| 1.2 压裂液国内外研究现状 |
| 1.2.1 压裂液的基本性能 |
| 1.2.2 压裂液分类 |
| 1.2.3 低伤害压裂液研究动态 |
| 1.3 破胶剂国内外研究现状 |
| 1.3.1 破胶剂分类 |
| 1.3.2 微胶囊破胶剂制备方法及研究动态 |
| 1.3.3 微胶囊破胶剂壳材选择及研究动态 |
| 1.3.4 微胶囊破胶剂的释放原理 |
| 1.4 研究内容与创新点 |
| 第2章 自破胶压裂液中微球的降解规律 |
| 2.1 实验部分 |
| 2.1.1 实验药品与实验仪器 |
| 2.1.2 实验方法 |
| 2.2 P(AM-AMPS)微球的降解规律 |
| 2.2.1 形貌分析 |
| 2.2.2 结构分析 |
| 2.2.3 热稳定性分析 |
| 2.2.4 微球浓度的选择 |
| 2.2.5 微球溶液粘度随降解时间的变化 |
| 2.2.6 pH分析 |
| 2.2.7 微球粒径随降解时间的变化 |
| 2.3 不同条件下微球的降解速率 |
| 2.3.1 不同交联剂添加量粘度变化 |
| 2.3.2 不同过氧化物添加量粘度的变化 |
| 2.4 本章小结 |
| 第3章 核壳微球型压裂液破胶剂制备和延迟破胶效果评价 |
| 3.1 实验材料与仪器 |
| 3.2 实验方法 |
| 3.2.1 P(St-AM)、P(Vac-AM)核壳微球制备 |
| 3.2.2 微球透射电镜表征 |
| 3.2.3 微球的红外表征 |
| 3.2.4 破胶效果评价 |
| 3.3 P(St-AM)、P(Vac-AM)核壳型微球制备条件的优化 |
| 3.3.1 苯乙烯浓度的优选 |
| 3.3.2 加药方式的选择 |
| 3.3.3 破胶剂量的优选 |
| 3.3.4 水浴温度的选择 |
| 3.4 P(St-AM)、P(Vac-AM)微球的制备结果与延迟效果评价 |
| 3.4.1 粒径分析 |
| 3.4.2 傅立叶红外光谱(FT-IR)分析 |
| 3.4.3 粘度分析 |
| 3.4.4 pH值分析 |
| 3.4.5 P(St-AM)核壳微球释放过程 |
| 3.5 本章小结 |
| 第4章 纳米级过硫酸铵微胶囊的制备及其性能 |
| 4.1 实验试剂与仪器 |
| 4.2 微胶囊破胶剂的制备 |
| 4.3 过硫酸铵微胶囊的表征 |
| 4.3.1 微胶囊SEM表征 |
| 4.3.2 红外光谱表征 |
| 4.3.3 拉曼光谱表征 |
| 4.3.4 包裹率测定 |
| 4.3.5 电导率测试 |
| 4.3.6 压裂液样品的性能评价 |
| 4.4 过硫酸铵微胶囊的制备条件优化 |
| 4.4.1 不同转速对过硫酸铵微胶囊制备的影响 |
| 4.4.2 不同过硫酸铵添加量对微胶囊制备的影响 |
| 4.4.3 不同吡咯量添加量对微胶囊制备的影响 |
| 4.4.4 不同甘油添加量对微胶囊制备的影响 |
| 4.4.5 两种方法制备的微胶囊电导率对比 |
| 4.5 过硫酸铵微胶囊的延迟效果分析 |
| 4.5.1 红外与拉曼光谱分析 |
| 4.5.2 不同甘油量的微胶囊包裹率 |
| 4.5.3 过硫酸铵微胶囊水分散液的电导率 |
| 4.5.4 过硫酸铵微胶囊的形成过程及在水中的释放过程 |
| 4.5.5 微胶囊破胶剂的应用性能 |
| 4.6 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间承担的科研任务与主要成果 |
| 致谢 |
（8）高性能胍胶压裂液交联剂的制备及其性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 压裂液简介 |
| 1.2 压裂液基本性能要求 |
| 1.3 压裂液的分类 |
| 1.3.1 水基压裂液 |
| 1.3.2 油基压裂液 |
| 1.3.3 醇基压裂液 |
| 1.3.4 泡沫压裂液 |
| 1.3.5 气体压裂液 |
| 1.3.6 清洁压裂液 |
| 1.4 水基压裂液主要添加剂的研究进展 |
| 1.4.1 稠化剂 |
| 1.4.2 交联剂 |
| 1.4.3 破胶剂 |
| 1.5 选题意义及主要研究内容 |
| 1.5.1 选题意义 |
| 1.5.2 研究内容 |
| 第二章 W-NC交联剂的制备及其在胍胶压裂液中的性能研究 |
| 2.1 实验部分 |
| 2.1.1 实验原料 |
| 2.1.2 实验设备 |
| 2.1.3 水分散性纳米交联剂的制备 |
| 2.1.4 交联液的配制 |
| 2.2 W-NC交联剂的结构表征与性能评价 |
| 2.3 结果与讨论 |
| 2.3.1 W-NC交联剂合成示意图 |
| 2.3.2 反应条件对W-NC交联体系稳定性的影响 |
| 2.3.3 W-NC交联剂的红外光谱表征(FT-IR) |
| 2.3.4 W-NC交联剂的粒径分布和形貌表征 |
| 2.3.5 W-NC交联体系的流变性能测试 |
| 2.3.6 W-NC交联冻胶的携砂性能测试 |
| 2.3.7 W-NC交联体系的破胶性能测试 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 PB交联剂的制备及其在胍胶压裂液中的性能研究 |
| 3.1 实验部分 |
| 3.1.1 实验原料 |
| 3.1.2 实验设备 |
| 3.1.3 PB交联剂的制备 |
| 3.1.4 交联液的配制 |
| 3.2 PB交联剂的表征分析与性能评价 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 PB的合成示意图 |
| 3.3.2 PB交联体系的交联时间测试 |
| 3.3.3 PB交联剂的红外表征和热重分析 |
| 3.3.4 PB交联体系的扫描(SEM)分析 |
| 3.3.5 PB交联体系的流变性能测试 |
| 3.3.6 PB交联体系的悬砂性能测试 |
| 3.3.7 PB交联体系的破胶性能测试 |
| 3.3.8 PB破胶液与模拟水配伍性能评价 |
| 3.3.9 PB破胶液岩心伤害测试 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 PBT交联剂制备及其在胍胶压裂液中的性能研究 |
| 4.1 实验部分 |
| 4.1.1 实验原料 |
| 4.1.2 实验设备 |
| 4.1.3 PBT交联剂的制备 |
| 4.1.4 交联液的配制 |
| 4.1.5 模拟盐水的配制 |
| 4.2 PBT结构表征和性能评价 |
| 4.3 结果与讨论 |
| 4.3.1 PBT交联体系的交联时间测试 |
| 4.3.2 PBT交联剂红外表征分析 |
| 4.3.3 PBT交联剂体系的扫描(SEM)分析 |
| 4.3.4 流变性能测试 |
| 4.3.5 悬砂性能测试 |
| 4.3.6 破胶性能测试 |
| 4.3.7 破胶液与模拟水配伍性能评价 |
| 4.3.8 破胶液对地层的伤害评价 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 结论与展望 |
| 5.1 主要结论 |
| 5.2 问题与展望 |
| 参考文献 |
| 硕士期间科研成果 |
| 致谢 |
（9）表面活性剂复合粘弹体系及其清洁压裂液性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 创新点 |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 选题背景及研究意义 |
| 1.2 清洁压裂液国内外研究现状 |
| 1.2.1 清洁压裂液类型 |
| 1.2.2 清洁压裂液性能 |
| 1.3 阳/阴离子表面活性剂复合体系国内外研究现状 |
| 1.3.1 WLMs形成机理及其影响因素 |
| 1.3.2 阳/阴离子表面活性剂复合体系进展 |
| 1.4 阳/阴-非离子表面活性剂复合体系国内外研究现状 |
| 1.5 研究内容及技术路线 |
| 1.5.1 研究内容 |
| 1.5.2 技术路线 |
| 第2章 CTAB/SDS复合粘弹体系优化及WLMs温度诱导机制 |
| 2.1 实验部分 |
| 2.1.1 材料 |
| 2.1.2 方法及仪器 |
| 2.2 CTAB/SDS复合粘弹体系构筑 |
| 2.2.1 CTAB与 SDS复合比 |
| 2.2.2 CTAB/SDS复合体系总浓度 |
| 2.3 CTAB/SDS复合体系粘弹性影响因素及优化 |
| 2.3.1 复合比和总浓度 |
| 2.3.2 温度 |
| 2.3.3 盐 |
| 2.3.4 剪切作用 |
| 2.3.5 CTAB/SDS复合体系优化 |
| 2.4 CTAB/SDS粘弹性体系WLMs温度诱导机制 |
| 2.4.1 复合体系中胶束聚集体形成 |
| 2.4.2 胶束聚集体对温度的响应 |
| 2.4.3 复合体系的相转变机理 |
| 2.5 小结 |
| 第3章 CTAB/NPEC-n复合粘弹体系构筑及EO基团作用 |
| 3.1 实验部分 |
| 3.1.1 材料 |
| 3.1.2 方法及原理 |
| 3.2 CTAB/NPEC-n复合体系构筑 |
| 3.2.1 CTAB与 NPEC-n复合比 |
| 3.2.2 CTAB/NPEC-n复合体系总浓度 |
| 3.3 CTAB/NPEC-5 复合体系的流变性 |
| 3.3.1 流变性对总浓度的响应 |
| 3.3.2 流变性对盐离子的响应 |
| 3.3.3 流变性对温度的响应 |
| 3.3.4 流变性对剪切作用的响应 |
| 3.4 EO基团对CTAB/NPEC-n复合粘弹体系的作用 |
| 3.4.1 EO基团数 |
| 3.4.2 CTAB/NPEC-n的组合构型 |
| 3.4.3 组合模型的电荷分布 |
| 3.5 小结 |
| 第4章 复合粘弹体系清洁压裂液性能研究 |
| 4.1 实验部分 |
| 4.1.1 材料 |
| 4.1.2 方法及原理 |
| 4.2 粘弹性表面活性剂复合体系压裂液适用性 |
| 4.2.1 CTAB/SDS复合体系压裂液配方 |
| 4.2.2 CTAB/NPEC-n复合体系压裂液配方 |
| 4.3 清洁压裂液携砂性 |
| 4.3.1 瓶试法 |
| 4.3.2 稳定仪分析法 |
| 4.4 清洁压裂液破胶性 |
| 4.4.1 破胶粘度 |
| 4.4.2 破胶残渣 |
| 4.5 小结 |
| 第5章 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 个人简历、在学期间发表的学术论文及研究成果 |
| 学位论文数据集 |
（10）水基压裂液低温破胶技术的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 水基压裂液的发展现状 |
| 1.2 水基压裂液添加剂 |
| 1.2.1 稠化剂 |
| 1.2.2 交联剂 |
| 1.2.3 破胶剂 |
| 1.3 低温压裂液破胶方法 |
| 1.4 本文研究目的、意义及内容 |
| 第二章 羟丙基胍胶压裂液体系优化 |
| 2.1 稠化剂 |
| 2.2 有机硼交联剂 |
| 2.3 实验药品与仪器 |
| 2.3.2 实验仪器 |
| 2.4 实验方法 |
| 2.4.1 单因素实验设计 |
| 2.4.2 交联剂合成 |
| 2.4.3 压裂液制备 |
| 2.4.4 交联剂性能评价 |
| 2.4.5 实验药品 |
| 2.5 实验结果与分析 |
| 2.5.1 影响有机硼交联剂合成的因素 |
| 2.5.2 低浓度有机硼交联剂的性能评价 |
| 2.5.3 低温压裂液体系优选 |
| 2.6 小结 |
| 第三章 APS破胶剂破胶效果评价 |
| 3.1 实验药品与仪器 |
| 3.1.1 实验药品 |
| 3.1.2 实验仪器 |
| 3.2 实验方法 |
| 3.2.1 压裂液制备 |
| 3.2.2 破胶剂性能评价 |
| 3.3 实验结果与分析 |
| 3.3.1 APS浓度对破胶效果影响 |
| 3.3.2 APS破胶所需的最低浓度 |
| 3.3.3 APS破胶液残渣含量测试 |
| 3.3.4 APS破胶液表面张力测试 |
| 3.4 小结 |
| 第四章 APS促进剂破胶效果评价 |
| 4.1 低温破胶机理 |
| 4.2 实验药品 |
| 4.3 实验结果与分析 |
| 4.3.1 还原性促进剂破胶效果评价 |
| 4.3.2 还原性促进剂浓度对破胶效果影响 |
| 4.3.3 还原性促进剂破胶所需的最低浓度 |
| 4.3.4 还原性促进剂破胶液残渣含量测试 |
| 4.3.5 络合性促进剂破胶效果评价 |
| 4.3.6 络合性促进剂浓度对破胶效果影响 |
| 4.3.7 络合性促进剂破胶所需的最低浓度 |
| 4.3.8 络合性促进剂破胶液残渣含量测试 |
| 4.3.9 破胶液表面张力测试 |
| 4.4 小结 |
| 第五章 生物酶及复配破胶效果评价 |
| 5.1 生物酶破胶机理 |
| 5.2 实验药品 |
| 5.3 实验结果与分析 |
| 5.3.1 生物酶破胶效果评价 |
| 5.3.2 复配破胶效果评价 |
| 5.4 小结 |
| 第六章 结论 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间参加科研情况及获得的学术成果 |
四、新型压裂液低温破胶体系的研制（论文参考文献）
- [1]油田压裂用破胶剂和暂堵剂的制备及其性能研究[D]. 于天帅. 北京化工大学, 2021
- [2]耐温抗剪切星形有机硼锆交联剂的制备及其性能研究[D]. 张勇. 重庆理工大学, 2021(02)
- [3]氯化钙加重压裂液室内实验和性能研究[D]. 苗锦翔. 中国地质大学(北京), 2020(04)
- [4]粘弹性小分子凝胶的研制与应用基础研究[D]. 刘巧娜. 西安石油大学, 2020(12)
- [5]一种新型低残渣油基压裂液的制备与性能评价[D]. 孙孟莹. 辽宁石油化工大学, 2020(04)
- [6]微胶囊破胶剂的制备及其高温释放性能的研究[D]. 张瑜. 天津大学, 2020(02)
- [7]微纳米级压裂液微胶囊破胶剂制备及性能研究[D]. 李晓丹. 燕山大学, 2020(01)
- [8]高性能胍胶压裂液交联剂的制备及其性能研究[D]. 王春楠. 河南大学, 2019(01)
- [9]表面活性剂复合粘弹体系及其清洁压裂液性能研究[D]. 张黎明. 中国石油大学(北京), 2019(01)
- [10]水基压裂液低温破胶技术的研究[D]. 吴磊. 西安石油大学, 2019(08)