刘同帅[1]2003年在《动态交联热塑性弹性体连续混炼机理的研究》文中研究指明热塑性弹性体是一种兼有塑料和橡胶特性的高分子材料，即在常温下显示橡胶弹性，在高温下又能塑化成型，被称为“第3代橡胶”。与传统热固性橡胶的加工相比，热塑性弹性体不需要橡胶那样复杂的配方，不需要硫化工序，可直接利用传统的塑料加工方法进行加工，并且边角余料及残旧制品还可回收重复利用。因此在当今世界原材料和能源十分紧张的情况下，热塑性弹性体具有广阔的发展前景。 目前我国对于热塑性弹性体的生产技术相对落后。双转子连续混炼机是一种性能优良的连续混炼设备，兼具有密炼机和双螺杆挤出机的优点，是一种具有当代国际先进水平的连续混炼机。并且因为热塑性弹性体的制备需要设备能够提供很高的速度场和精确控制的温度场，而双转子连续混炼机恰恰能够满足这种要求，因此是生产制造热塑性弹性体的的最佳设备。 就是在这种背景下，本论文在讨论了动态交联热塑性弹性体的相态结构、性质和应用之后，针对这种材料的加工要求，讨论了在混炼技术和动态硫化技术方面的难点。总结了前人关于聚合物混炼以及关于双转子连续混炼机的混炼理论。然后将这些理论应用到本课题的研究中，以这些理论作为研究方案制定的依据，并且通过大量的实验和测量工作论证了该研究课题中讲述的制备方法的可行性，以及用双转子连续混炼机动态交联制备热塑性弹性体的可行性。
陈丁桂[2]2009年在《EPDM/PP动态硫化热塑性弹性体及其在轿车密封条中的应用研究》文中指出动态硫化是制备热塑性弹性体的一种新型有效方法,由于这种方法制得的热塑性弹性体具有良好的性能,因而用动态硫化法制得的热塑性弹性体业已成为一种很有实用价值的高分子材料。随着汽车工业和化学工业的发展,为减轻汽车自重,提高汽车的舒适性和安全性,高分子材料制品在汽车上的应用正不断增多,尤其以轿车的用量最为显着。本文以轿车密封条材料的国产化为研究背景,在剖析国外样品和对国内原料市场调查的基础上,确定本论文的研究目标为研制出满足美国标准的轿车密封条动态硫化EPDM/PP材料。本文研究了EPDM/PP共混比、过氧化物硫化体系、白炭黑、硅烷偶联剂、加工助剂、超支化聚酰胺酯(HBPAE)等对EPDM/PP共混体系的流变性能、力学性能、热性能和硬度的影响规律,确定了EPDM/PP共混体系的最佳配方组成；探讨了工业化生产工艺参数,如：混合方式、双螺杆挤出机的工艺参数和注射成型工艺参数等对动态硫化EPDM/PP材料性能的影响,确定了最佳的生产工艺条件。在确定最佳配方研究和生产工艺条件摸索的基础上,成功试制了满足美国标准要求的EPDM/PP动态硫化热塑性弹性体材料,实验结果表明,研制的EPDM/PP动态硫化热塑性弹性体可以替代进口材料。
侯伟春[3]2018年在《高阻尼热塑性弹性体的制备与研究》文中提出为了制备高阻尼热塑性弹性体,本文以苯乙烯-乙烯/丁烯-苯乙烯(SEBS)和丁基橡胶(IIR)以及聚丙烯(PP)为基础材料,利用熔融共混和动态硫化方法分别制备了SEBS/PP热塑性弹性体(SEBS/PP TPE)和IIR/PP动态硫化热塑弹性体(TPV)。并研究了制备工艺参数、原材料配比以及填充材料对共混材料的动态力学性能和基本力学性能的影响。论文第一部分制备了SEBS/PP TPE,研究了PP用量、充油量、萜烯树脂、石油树脂和受阻酚对SEBS/PP TPE力学性能和动态力学性能的影响,结果表明:PP的加入明显提高了SEBS/PP TPE的力学性能,但降低了SEBS/PP TPE的阻尼性能;随着充油量的增加,SEBS/PP TPE的tanδ峰值逐渐升高。综合SEBS/PP TPE力学性能和动态力学性能,当SEBS/PP=80/20,SEBS:石蜡油=1:1时,TPE性能最佳;树脂的加入对SEBS/PP TPE阻尼性能有显着的影响,随着萜烯树脂和石油树脂用量的增加,SEBS/PP TPE的拉伸强度逐渐减小,断裂伸长率逐渐增加,tanδ峰明显向高温移动,且有效温域明显加宽,阻尼性能得到明显提高;而受阻酚的加入对阻尼性能的提高没有明显作用。论文还对比研究不同软化点的石油树脂和相同软化点的石油树脂与萜烯树脂对SEBS/PP TPE性能的影响,发现二者对于阻尼性能的提高差别不大。论文第二部分制备了IIR/PP TPV,探究了制备IIR/PP TPV的最佳工艺参数,实验结果表明:硫化剂的用量、混炼温度、动态流化时间和转速对IIR/PP TPV的性能都有不同程度的影响,当选用6Phr酚醛树脂硫化剂、硫化温度为180℃、动态硫化时间为10min、转速为80RPM时,制备的IIR/PP TPV具有良好的力学性能和动态力学性能。在第二部分的基础上,论文研究了不同填料对IIR/PP TPV动态力学性能的影响,主要研究了萜烯树脂、石油树脂和滑石粉的影响,结果表明:石油树脂、萜烯树脂和滑石粉对IIR/PP TPV阻尼性能的提高都有一定作用。在添加30Phr萜烯树脂和石油树脂时IIR/PP TPV的阻尼因子向高温移动了约33℃左右,有效阻尼温域拓宽了约23℃左右,IIR/PP TPV的阻尼性能得到明显提高。相较而言,滑石粉对TPV阻尼性能的提高作用明显不如树脂体系,但其补强效果更加突出。
赵鑫[4]2016年在《废旧橡胶基热塑性弹性体的制备与性能研究》文中研究指明废旧橡胶基热塑性弹性体是由回收橡胶如胶粉与塑料基体为主体制备的复合材料,在实现胶粉资源化利用的同时还可以大量消耗胶粉,是解决废旧橡胶“黑色污染”是的重要途径。实验中通过哈克转矩流变仪和双螺杆挤出机制备了胶粉(RP)/聚丙烯(PP)热塑性弹性体,并通过扫描电子显微镜(TEM)、毛细管流变仪、差示扫描量热仪(DSC)、动态粘弹分析仪(DMA)等现代分析手段,通过系统的实验设计考察了原材料(PP基体、胶粉、原位增容剂、硫黄)、配方、混合工艺参数(温度、转速、时间)等因素对RP/PP热塑性弹性体的混炼特性、力学性能、结晶性能、动态力学性能等影响,探讨RP/PP热塑性弹性体成型过程中原位增容机理及其对微观结构和力学性能的影响规律。实验表明RP与PP简单共混物的界面相互作用弱,相容性差,导致力学性能低,尤其是拉伸伸长率很低,不能作为热塑性弹性体材料使用。过氧化物可以引发RP与PP基体间发生原位化学反应,明显改善二者的相容性和界面作用,显着提高RP/PP共混材料的力学性能。硫黄可以在RP/PP熔融共混过程中引发交联反应,抑制PP降解并进一步改善RP/PP热塑性弹性体的力学性能。实验发现RP含量在50-80%是RP/PP共混材料的拉断伸长率较高,性能接近普通的热塑性弹性体。RP粒径在40-100目之间时对RP/PP共混材料性能没有影响。实验中优选出RP/PP共混材料配方和加工工艺:RP粒径40-100目,RP含量60%-70%,DHBP含量2-4%,硫黄含量0.5%;混合温度160-170℃,混合时间7-9min,转子转速50-70RPM。在此条件下,胶粉/聚丙烯热塑性弹性体的拉伸强度16MPa,拉断伸长率高于200%。非等温结晶动力学研究表明过氧化物原位增容后PP基体结晶温度降低,结晶速率随相对结晶度的提高逐渐变慢,表明原位增容降低了PP基体的分子量,结晶温度降低;同时原位增容增加了RP与PP之间的相互作用,降低了PP基体的结晶速率。
蒋智杰[5]2013年在《聚苯醚/弹性体复合材料的制备及性能》文中认为大多数高分子材料易燃及离火后持续燃烧、容易引发火灾，这一缺点使其在应用过程中存在着极大的安全隐患，严重威胁人民群众生命和财产安全。传统的聚氯乙烯电缆料因含有大量的增塑剂和卤素氯，不但易燃且燃烧时释放出大量的烟雾和毒气，使人窒息死亡。随着欧盟RoHS指令的颁布实施和人们环保意识的加强，聚氯乙烯电缆料的应用越来越受到限制。因此，开发新型耐高温柔性无卤阻燃电缆料是防止和减少火灾事故的战略性措施之一，具有重要的理论和实际意义。柔性改性聚2,6-二甲基-1,4-苯醚（PPO）是PPO与橡胶、热塑性弹性体共混复合材料，增加了PPO的柔韧性，提高弹性体的使用温度和阻燃性能，可以有效解决传统无卤线材在阻燃、质软、耐高温、环境友好以及其他物理性能之间难以平衡的难题,赋予了柔性改性PPO更大的竞争优势。本论文将PPO与丁苯橡胶(SBR)或苯乙烯-b-乙烯/丁烯-b-苯乙烯叁嵌段共聚物（SEBS），分别通过动态交联和熔融共混两种方法制备了性能优良的PPO/弹性体复合材料。从PPO/PS（聚苯乙烯）/SBR共混材料的加工工艺、橡塑比和硫化体系，系统研究了动态交联过程中共混材料相态的演变、结构和性能的关系；详细探讨了PPO/SEBS复合材料的加工流动性能、耐老化性能、阻燃性能及阻燃机理。具体研究工作主要包括以下五个方面。1.采用动态交联技术制备PPO/PS/SBR共混材料，系统研究了PPO/PS/SBR共混材料相结构的形成和演变，以及与材料性能之间的关系。微观结构分析证明，在特定的组成中，动态交联PPO/PS/SBR体系的相结构由双连续结构向“海岛”结构转变，最终形成以PPO/PS为基体连续相，SBR交联粒子为分散相的结构。SEM,AFM,DMA研究证实,PPO/PS为互熔体系与SBR二者存在部分相容性，经动态交联后橡胶相和基体树脂的相容性有所提高，相界面模糊，构成橡胶相增韧的理想结构。2.系统研究了动态交联PPO/PS/SBR共混材料的加工工艺参数、橡塑比组成、硫化体系及交联密度对共混材料结构与性能的影响。当采用硫磺硫化体系，SBR橡胶混炼胶占共混材料质量比60wt%，在200℃下橡塑共混8min，得到了硫化橡胶SBR颗粒均匀分散在PPO/PS基体中的综合性能较佳的共混材料。3.用熔融共混方法制备了PPO/SEBS共混材料。系统研究了常用增塑剂，如石蜡油、环烷油、芳烃油和RDP对共混材料的结构，力学性能，流变性能，老化性能，高温性能的影响。得到以SEBS为连续相，加工及耐热性能良好的PPO/SEBS共混材料。4.采用磷系阻燃剂和多种无机矿物（蒙脱土，滑石粉，二氧化硅和云母）复配，制备阻燃PPO/SEBS复合材料。研究了磷系阻燃剂和云母复配阻燃对复合材料的力学性能，阻燃性能及热性能的影响。在复合阻燃剂占复合材料总质量的25%，RDP/云母质量比为3/2时，复合材料的氧指数达50.8%，通过UL94V0级垂直燃烧测试。5.采用多种分析手段，深入研究了磷系阻燃剂与无机矿物云母复配的协效阻燃及抑烟机理，并计算了两种阻燃添加剂之间的协效指数，发现同时使用云母和RDP改变了PPO的降解机理，降低了PPO/SEBS基体的降解速率，使残炭量增大并形成了致密的炭层，RDP和云母从气相和固相两方面协同阻燃，有效提高了PPO/SEBS复合材料的阻燃性能；从云母与其他无机矿物的对比研究发现，燃烧残炭的炭层致密结构是阻燃性能提高的关键因素。
陈小斌[6]2012年在《动态硫化PPO/PS/SBR热塑性弹性体的制备及性能研究》文中认为聚苯醚(PPO)/聚苯乙烯(PS)合金具有优异的综合性能，但韧性较差，通过直接添加弹性体增韧的效果欠佳，研究如何进一步提高其韧性具有重要意义；丁苯橡胶(SBR)是产量最大并且价格低廉的合成橡胶。本文通过动态硫化法制备了PPO/PS/SBR热塑性弹性体，不仅可以提高PPO/PS合金的韧性，进一步扩大PPO/PS合金和SBR的应用范围，还可以提高动态硫化热塑性弹性体(TPV)的强度，降低TPV的生产成本。论文研究了混炼温度、混炼时间、硫化剂种类及用量对PPO/PS/SBR TPV性能的影响。研究结果表明，当混炼温度为200℃，混炼时间为8min，硫磺(S)用量为1.5份(质量份数，全文同)时，PPO/PS/SBR TPV的综合性能较好；SEM和DMA分析表明所有PPO/PS/SBR TPV都是宏观相容，微观分相共混物；PPO/PS/SBR TPV具有优异的重复加工性能和热空气老化性能，重复加工3次和5次后共混物的拉伸强度保持率为96.6%和92.5%，断裂伸长率保持率为85.7%和62.9%，在100℃中老化24h、72h、120h、168h后共混物的拉伸强度和断裂伸长率保持率分别为99.2%，92.4%，91.6%，90.1%和98.0%，92.1%，84.2%，80.8%。研究了橡塑比对PPO/PS/SBR和PPO/HIPS/SBR TPV性能的影响。研究结果表明，随着SBR含量的增加，PPO/PS/SBR TPV的拉伸强度、100%定伸强度、撕裂强度和硬度都逐渐下降，断裂伸长率先增大后减小；当SBR含量在80%以下时，PPO/PS/SBR TPV中交联的SBR以颗粒状均匀分散于PPO/PS连续基体中，当SBR含量达到80%时，部分SBR交联颗粒团聚到一起形成连续相，使共混物的性能变差。使用高抗冲聚苯乙烯(HIPS)替代PS制备的PPO/HIPS/SBR TPV的强度较低，但断裂伸长率更高。实验范围内所有橡塑比的PPO/PS/SBR和PPO/HIPS/SBR TPV在100℃中老化72h后拉伸强度和断裂伸长率保持率都在90%以上。研究了无机填料炭黑、白炭黑和碳酸钙对PPO/PS/SBR TPV性能的影响。研究结果表明，炭黑、纳米SiO2和微米CaCO3对PPO/PS/SBR TPV都有增强作用，添加量相同时，微米CaCO3的增强效果优于炭黑和纳米SiO2；随着填料添加量的增加，共混物的拉伸强度和撕裂强度都先增大后减小，断裂伸长率逐渐下降，硬度变化不大；当填料添加量为SBR用量的20%时，PPO/PS/SBR TPV的综合性能较好。
周琦[7]2008年在《动态硫化POE/PP热塑性弹性体的制备及性能研究》文中指出本课题以新型聚烯烃弹性体POE和聚丙烯(PP)为研究对象,以过氧化二异丙苯(DCP)/硫黄(S)为硫化体系,以炭黑、滑石粉、纳米高岭土、纳米碳酸钙为填充补强材料,以石蜡油和环烷油为软化剂,采用动态硫化技术制得高性能POE/PP热塑性弹性体,并对体系的加工工艺、力学性能、耐老化性能、流变性能和微观结构进行了研究。研究结果表明,采用不同的投料方式对体系性能影响较大,体系先共混后硫化比先硫化后共混的力学性能好。改变投料方式,在POE交联完全的前提下,尽量减少DCP的作用时间,能有效抑制PP的降解,进一步提高动态硫化POE/PP体系的性能。考察加工温度、转速和共混时间对体系性能的影响发现,随着加工温度的升高、转速的增加和共混时间的延长,体系的加工流动性提高,拉伸强度、断裂伸长率和撕裂强度先提高后下降。综合考虑体系的性能,确定加工温度为180°C,转速为50 r·min-1,共混时间控制在11～13min。研究了交联剂DCP对体系力学性能和体系中PP晶体结构的影响,实验表明,随着DCP用量的增加,体系中PP降解加剧,熔体流动速率增加,力学性能下降。偏光显微镜观察及DSC分析可知,随着DCP用量的增加,PP球晶尺寸逐渐变大,PP的结晶度和熔点随其分子量的减小而增大。助交联剂应用于过氧化物硫化体系中,可以提高交联效率,与TAIC相比,S是POE/PP/DCP体系有效的交联助剂,只要加入微量的S,PP的熔体流动速率与PP未降解时差不多,说明S能够很好地抑制PP的降解。当DCP用量为2份,S用量为0.2份时,体系的力学性能明显改善,与未加交联助剂的体系相比,拉伸强度提高了61.88%,断裂伸长率提高了73.38%,撕裂强度由73.98 N·mm-1增大到80.43 N·mm-1。扫描电子显微镜清晰地显示出,POE/PP熔融共混物经动态硫化后,交联POE粒子粒径较小,以微米级均匀分布在PP连续相中,POE/PP体系为典型的“海-岛”两相结构。对POE/PP/填充补强体系的研究可知,炭黑、滑石粉、纳米高岭土、纳米碳酸钙四种填充体系,经多次重复加工成型后,仍能保持较高的力学性能和较好的热稳定性,具有较好的热塑性能。流变实验表明,体系的黏-切敏感性较大,在成型加工中可以借助改变剪切速率,得到所希望的熔体黏度,其中POE/PP/滑石粉体系的剪切黏度较小,且黏-切敏感性较大。与滑石粉、纳米高岭土和纳米碳酸钙填充体系相比,炭黑填充体系的综合性能最好。当炭黑用量为20份时,体系的力学性能较好,尤其是耐天候性能明显优于其它叁个体系。炭黑在POE/PP体系中达到纳米级均匀分散,基体树脂在断裂处受到强烈的拉应力作用而形成大量条带状或纤维状形变区域。动态硫化POE/PP体系中加入软化剂,能有效改善其加工流动性,降低体系的硬度。综合比较环烷油和石蜡油对POE/PP体系性能的影响发现,石蜡油更适合作为该体系的软化剂。当石蜡油用量为30份时,在降低动态硫化POE/PP/炭黑热塑性弹性体硬度的基础上,提高了材料的加工性能,对力学性能和老化性能保持较好。
杨力行[8]2011年在《再生丁基橡胶/聚烯烃制备吹塑级热塑性弹性体》文中认为热塑性弹性体具有极其优异的力学性能、加工性能和耐候性能,其工业化发展已经到达了一个相当高的水平,新型的品种不断地出现,现在已经大量取代一些传统的橡胶和塑料材料并被广泛应用于电线电缆、密封材料、隔膜制品、制鞋行业、汽车行业、机械行业和各种工业模制品,甚至涂料、薄膜等方面,其地位日趋重要。在当今世界的热塑性弹性体工业进程中,扮演着重要角色的只有西方发达国家和日本的一些有着雄厚技术和资金保障的跨国公司,它们在该领域有着绝对的垄断地位,而我国的热塑性弹性体工业从起步到如今不过二叁十年,尤其是在吹塑级的弹性体方面,无论是在技术领域还是对此类材料理论研究都要落后于这些国家,因而本课题着手于再生丁基橡胶/聚烯烃制备吹塑级热塑性弹性体的研究,在最大限度的利用再生资源,降低经济成本,节约资源和促进环保的同时,能在此类弹性体的研究领域取得一定的进展。本文采用动态硫化共混工艺对再生丁基橡胶/聚烯烃共混体系进行加工,通过对不同的橡塑配比以及其在不同的共混工艺下进行加工,确定了弹性体制备的各个过程中的最佳实验方法和工艺条件。研究了废旧丁基橡胶的再生方法,确定再生温度为170℃,再生时间为60min,压力为10MPa。将再生丁基橡胶/聚烯烃进行动态硫化加工时,发现橡塑预混法制备出的弹性体的力学性能要优于母胶法所制备的弹性体,因此确定了运用该方法制备吹塑级热塑性弹性体。在动态硫化过程中,发现橡塑配比在60:40的时候弹性体的各项性能最佳,并且从成本控制的角度来看较为合理。考察了弹性体的拉伸断面形貌,发现利用聚乙烯制备的弹性体要比聚丙烯制备的好,其相容性更好,橡胶粒子分散程度高,两相界面模糊。在对硫化体系对弹性体的影响的研究中发现,无论从成本上还是从硫化后弹性体的性能上来看,硫黄促进剂硫化体系要明显优于2402树脂硫化体系。研究了RIIR/PE热塑性弹性体的耐溶剂性能、热稳定性能、流变性能和热塑性能,发现耐溶剂性能优于RIIR/PP共混体系,其热稳定性优于IIR/PE和RIIR/PP共混体系,质量保留率为38%,相容性好,熔融指数为1.561g/min,可进行吹塑加工,材料经过叁次返炼后,力学性能依然为原基础的70%以上。
刘娜[9]2015年在《动态硫化丙烯酸酯橡胶/尼龙12热塑性弹性体的研究》文中指出本文利用熔融共混动态硫化的方法制备了丙烯酸酯橡胶(ACM)／尼龙12(PA12)热塑性弹性体(TPV),其结合了ACM优良的耐油性、耐热性和PA12优良的加工性能及机械性能,可广泛应用于汽车密封件、胶管等制品而备受关注。研究了硫化剂种类及用量、橡塑比和动态硫化工艺参数对TPV力学性能的影响；采用差示扫描量热仪(DSC)测试了TPV与PA12的等温结晶行为和非等温结晶行为：并对TPV的动态力学性能、微观结构、耐油性和反复加工性能进行了考察。研究结果显示,硫化剂的种类及用量、橡塑比和动态硫化工艺参数对TPV力学性能影响比较显着。当选用3#硫化体系,3#硫化剂的用量为2份,橡塑比65/35,动态硫化时间11min,动态硫化温度190℃时,制得的TPV综合性能最佳。通过DSC对TPV和PA12结晶行为研究表明,TPV的结晶速率比PA12的快,TPV和PA12的等温结晶行为均符合Avrami方程；Mo法可以很好分析TPV和PA12的非等温结晶动力学,分析结果表明ACM对PA12有加速结晶的作用。对DSC中玻璃化转变温度(Tg)进行分析,结果表明ACM和PA12有部分相容性；热失重(TGA)分析结果表明随着硫化剂用量的增多,TPV热稳定性提高；随着橡塑比的降低,TPV热稳定性提高；动态热机械分析(DMA)表明随着硫化剂用量的增加,橡胶相ACM的Tg相应升高,塑料相PA12的Tg变化不明显；随着橡塑比的增加,体系的储能模量(E')和损耗模量(E")增大,ACM相Tg向高温方向移动,PA12相Tg变化不大。橡胶加工分析仪(RPA)对TPV流变性研究表明随着硫化剂用量的增加,TPV的流动性下降；随着橡塑比的增加,TPV的流动性增大。随着橡塑比的增大,扫描电镜(SEM)分析显示,ACM、PA12两相界面模糊,说明ACM和PA12具有部分相容性；随着硫化剂用量的增加,透射电镜(TEM)显示TPV呈现海-岛结构,TPV的海-岛结构就更加清晰,耐油实验显示TPV的耐油性越来越好；制备的TPV反复加工性能很好,所以通过实验设计的工艺和条件制备的TPV具有稳定的性能。
刘永超[10]2006年在《微相分离型聚丙烯热塑性弹性体的研究》文中进行了进一步梳理为了制备出形态结构重现性好，相畴尺寸均匀、细小，综合力学性能优良的聚丙烯热塑性弹性体(Polypropylene Thermoplastic Elastomer，PTPE)，本工作提出了“聚合桥连接、动态硫化、微相分离”制备PTPE的原理与技术，即从PP与橡胶的均相体系出发，利用硫化剂和架桥剂进行动态硫化，由动态硫化过程中的能效应使之发生微相分离，橡胶成为分散相，由能效应和熵效应控制组分相畴的形态和尺寸；反应结束降温凝聚时，PP要结晶收缩，由能效应促使发生相逆转，橡胶成为连续相，PP成为分散相，由能效应和熵效应控制组分相畴的形态和尺寸，呈现出PP以细小、比较均匀的小球晶形态分散于一定“壁厚”的橡胶叁维网络的连续相中的形态结构。基于此研究思想，以PP、乙丙橡胶(M)、丁苯橡胶(N)为主要原料，不饱和羧酸盐为架桥剂，用过氧化物引发剂，制备出了具有所设计的化学和形态结构特征的，综合力学性能优良的微相分离型聚丙烯热塑性弹性体(Microphase Saperation Polypropylene Thermoplastic Elastomer，MS-PTPE)。采用分级提取、IR、SEM、AFM、偏光显微镜、电子万能试验机、熔体流动速率仪、毛细管流变仪等研究了MS-PTPE的化学与形态结构、力学性能、熔体流动性等。得到了如下主要结果和结论： (1) MS-PTPE中，橡胶的转化率较高，PP的转化率较低，转化了的橡胶、PP绝大多数以交联结构的形式存在，少量以接枝共聚物的形式存在，PP与橡胶间有化学键连接；架桥剂的接枝、架桥效率比较高，主要以交联聚合物中桥链的形式存在，少量以接枝于橡胶、PP大分子上的枝链等形式存在。MS-PTPE是由橡胶、PP及架桥剂构成的交联聚合物，橡胶、PP及架桥剂形成的接枝共聚物，未发生反应的PP、橡胶组成的。这种结构特征既赋予了MS-PTPE室温下的高弹性，又赋予了热可塑性。 (2) MS-PTPE的组成与橡塑比、两种橡胶的配比及引发剂、架桥剂用量等密切相关，橡塑比为70／30、两种橡胶的配比M：N_1=80：20时，随着引发剂、架桥剂用量的增加，橡胶及PP的转化率提高，交联聚合物的含量增大，引发剂用量2.0份左右、架桥剂用量18.2份左右为较佳用量：MS-PTPE中橡胶的转化率、PP的转化率、架桥剂的接枝架桥效率、交联聚合物的含量分别为84.87％左右、36.64％左右、77.67％左右、62.32％左右。 (3) 由PP与橡胶的均相体系出发制备MS-PTPE，反应到一定程度，能效应促
参考文献：
[1]. 动态交联热塑性弹性体连续混炼机理的研究[D]. 刘同帅. 北京化工大学. 2003
[2]. EPDM/PP动态硫化热塑性弹性体及其在轿车密封条中的应用研究[D]. 陈丁桂. 福建师范大学. 2009
[3]. 高阻尼热塑性弹性体的制备与研究[D]. 侯伟春. 青岛科技大学. 2018
[4]. 废旧橡胶基热塑性弹性体的制备与性能研究[D]. 赵鑫. 青岛科技大学. 2016
[5]. 聚苯醚/弹性体复合材料的制备及性能[D]. 蒋智杰. 华南理工大学. 2013
[6]. 动态硫化PPO/PS/SBR热塑性弹性体的制备及性能研究[D]. 陈小斌. 华南理工大学. 2012
[7]. 动态硫化POE/PP热塑性弹性体的制备及性能研究[D]. 周琦. 青岛科技大学. 2008
[8]. 再生丁基橡胶/聚烯烃制备吹塑级热塑性弹性体[D]. 杨力行. 湖北工业大学. 2011
[9]. 动态硫化丙烯酸酯橡胶/尼龙12热塑性弹性体的研究[D]. 刘娜. 青岛科技大学. 2015
[10]. 微相分离型聚丙烯热塑性弹性体的研究[D]. 刘永超. 郑州大学. 2006
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