摘要:以转向架中心销为研究对象,基于CROE、HyperMesh、Ansys等软件建立其有限元模型。通过分析计算,对中心销及相关部件进行了有限元分析研究。分析结果表明:中心销等零部件满足强度设计要求;中心销结构可靠性较高,留有一定的拓扑设计余量,进一步减低中心销质量,实现整个转向架系统的轻量化目标。
关键字:中心销;有限元分析;地铁转向架;强度分析
1前言
中心销作为高速列车转向架用核心零部件之一,一端通过螺栓与车体或枕梁连接,另一端中心销通过锥形套与牵引梁相连,中心销与牵引梁作为枕梁或车体与转向架的连接件,传递车体或枕梁与转向架之间的牵引力与制动力,承受这车体或枕梁与转向架各向冲击,受力环境非常恶劣,中心销结构可靠性直接影响车辆的安全运行[1]。计算载荷依据标准UIC615-4《动力车-转向架和走行装置-转向架构架结构强度试验》、EN13749《铁路应用—转向架构架结构要求的规定方法》确定[2],通过仿真计算验证牵引装置强度是否满足要求。
本文通过CREO软件创建中心销模型,使用HyperMesh软件对中心销模型进行高质量的网格划分[3-4],最后利用Ansys软件对中心销进行有限元分析,得到中心销的Von Mise应力云图,分析中心销危险区域与安全区域,为中心销的优化设计提供有力保证。
2模型创建
2.1中心销及相关零部件模型
中央牵引装置主要由中心销、牵引梁、牵引拉杆等部件组成,如图2.1所示。
图1中心销及相关零部件模型
2.2中心销材质
中心销所用材料见表2-1。
表2-1牵引装置零部件所用材料表
2.3有限元计算模型及载荷
中心销的有限元模型采用Hypermesh进行网格划分,单元类型采用10节点四面体单元Solid 185。牵引装置传力杆件用beam 188单元替代[4],如图2所示。
3中心销强度分析
3.1超常载荷
3.1.1纵向冲击载荷
根据EN13749,动力转向架构架承担的纵向超常载荷:
Fxmax=±3m1+g=±3×7.0×9.81=±206.01KN
式中:m1+为动车动力转向架质量,t;
拖车转向架构架承担的纵向超常载荷为:
Fxmax=±5m2+g=±5×4.6×9.81=±225.63KN
式中:m2+为拖车动力转向架质量,t;
由于动车和拖车转向架构架的结构相同,这里取较大的数值225.63kN。
3.1.1横向载荷
该载荷由横向止档和空气弹簧共同承担,载荷的分布取决于二系弹簧悬挂的间隙和刚度。空簧受力为Fys=2.94KN,横向止挡所受力为Fyb=105.68KN。
图2中心销网格模型及载荷
3.1.1纵向载荷
在电机短路及启动作用下,中心销受到的纵向载荷为126.8KN,
3.2中心销静强度分析
3.2.1超常载荷工况
中心销组合工况三种:工况1、纵向载荷+225.63kN,无横向载荷;工况2、纵向载荷+225.63kN,横向载荷+105.68KN;工况3、纵向载荷+225.63kN,横向载荷-105.68KN;
3.2.2计算结果
图3超常载荷工况1下牵引销应力云图
在超常载荷下,中心销当量应力分布云图如图3至图5所示,最大当量应力为346.435MPa,小于其材料C级钢的屈服强度415MPa,
满足设计要求。
图4 超常载荷工况2下牵引销应力云图 图5 超常载荷工况3下牵引销应力云图
分析发现:潜在危险区域出现在螺栓与枕梁或车体连接和中心销锥面缩颈位置,由于中心销大面与枕梁或车体相连,进一步限制了螺栓处应力,此处安全等级较高;中心销锥面以等刚度理论设计,保证了此处在恶劣冲击下,仍能处于较低的应力状态。中心销其他位置应力分布处于较可靠区域,安全系数较高,对此可进行简单的拓扑结构设计,进一步减低中心销的重量,实现整个转向架系统的轻量化目标。
4结论
通过对转向架中心销的静强度分析,可以得到如下结论:在超常载荷作用下,中心销最大当量应力为346.435MPa,小于其材料C级钢的屈服强度415MPa,满足设计要求。经一步分析下,中心销大部分结构处于高可靠位置,可进行简单的拓扑结构分析,减低中心销质量,实现整个转向架系统的轻量化目标。
参考文献
[1]董锡明.高速动车组工作原理与结构特点[M].北京:中国铁道出版社,2007.
[2]UIC615-4OR转向架构架结构强度试验[S].2003.
[3]张锁怀,李永春,孙军帅.地铁车辆转向架构架有限元强度计算与分析[J].机械设计与制造,2009,(1):45-47.
[4]张文学,史秋萍,高文捷.Hypermesh与ANSYS在构架有限元计算中的应用[J].铁道机车车辆2015,35(z1).
论文作者:段泽斌,于云海,刘阳
论文发表刊物:《电力设备》2020年第1期
论文发表时间:2020/4/22
标签:转向架论文; 载荷论文; 中心论文; 工况论文; 强度论文; 应力论文; 构架论文; 《电力设备》2020年第1期论文;