祝英杰[1]2001年在《高强混凝土砌块砌体基本力学性能的试验研究及其动力分析》文中研究说明根据辽宁省科委项目“混凝土承重砌块节能住宅体系研究”的要求以及在八度抗震设防地区建高层砌块建筑的可行性,本文对高强混凝土小型砌块砌体的力学性能进行了试验研究:利用有限元法对长悬臂配筋砌块剪力墙的动力特性和弹塑性地震反应进行了分析。 本文对180个试件进行了轴压试验。试验结果表明,试件类型,砌块强度,填芯率和填芯混凝土强度对砌体的力学性能有较大影响,而砂浆强度对其影响较小;同时发现按《砌体结构设计规范》(讨论稿)中的公式计算,其抗压强度平均值明显高于试验值,偏于不安全,且弹性模量和泊松比都偏低。根据试验结果的统计分析,提出了计算砌块砌体抗压强度和弹性模量的建议公式,确定了泊松比的取值。经试验结果验证,计算值和试验值吻合较好,且偏于安全。 本文研究的是配筋砌块剪力墙的宏观地震反应,将配筋砌块剪力墙的组成材料简化成由两种材料构成:素混凝土砌体和钢筋。通过调整弹性矩阵来考虑钢筋对整体模型的贡献。从而在国内首次提出了配筋砌块剪力墙非线性有限元动力分析模型,包括本构关系、破坏准则和强化规律的确定。采用叁维非协调实体元及改进子空间迭代方法计算剪力墙的特征对;采用平面应力单元并利用Newmark法与Newton—Raphson法相结合的方法计算剪力墙在地震荷载下的地震反应,并用FORTRAN77(F90)语言编制了相应的计算程序和前后处理程序,经计算验证程序是有效的。 利用编制的程序计算了剪力墙的自振周期和振型,并分析了填芯率、砌块强度等因素的影响,绘制了剪力墙叁维振型图;计算了各结点的位移,加速度及各高斯点的应力反应;计算了顶层的最大结点位移,最大水平加速度和底层最大高斯应力点的时程反应,绘出了时程分析曲线;分析了填芯率、填芯混凝土强度、砌块强度和高宽比等因素的影响;分析了剪力墙在材料非线性及双重非线性下的地震反应;分析了剪力墙在水平方向、竖直方向及双向地震波作用下的地震反应;考虑了不同地震波对其地震反应的影响:分析了不同竖向分布荷载、不同地震设防水准和不同方向配筋情况下的剪力墙地震反应。 最后,提出了一些有意义的结论,指出了该结构在我国推广应用的前景。
张秀亮[2]2009年在《高强混凝土配筋砌块砌体抗剪性能非线性有限元分析》文中提出本文通过对高强混凝土砌块砌体试件的抗压试验,研究高强混凝土小型空心砌块砌体的基本力学性能;主要内容包括砌块砌体的破坏特征、抗压强度、变形性能、弹性模量、泊松比,研究了其基本力学性能指标的计算方法。为研究足尺寸高强混凝土配筋砌块砌体的抗剪性能,本文首先讨论了结构非线性有限单元法分析的基本理论,并在此基础上对8种不同构造措施的长臂配筋砌块剪力墙的抗剪性能进行了有限元分析,研究了不同类型砌块墙体在平面荷载作用下的主应力、X-Y剪应力、开洞墙裂缝分布及开裂顺序及各种砌块墙体的整体变形性能,比较了配筋砌块砌体在不同灌芯率、不同的灌芯混凝土强度的芯柱及不同洞口大小对其抗剪性能的影响。通过上述研究,本文得出以下主要结论:1.试验结果表明高强砌块砌体的初裂系数较大,开裂较晚,砌体随着填芯率的增大、填芯混凝土强度等级的提高,开裂愈发渐晚,开裂系数分布在0.70～0.80之间。2.提出了砌块砌体抗压强度和弹性模量的建议公式,确定了泊松比的取值,经试验结果验证,计算值和试验值吻合较好,且偏于安全。3.有限元分析结果表明,墙体的开洞率越大,墙体的刚度越小,愈容易开裂;随着开洞率的增大,截面弯曲拉应力(Z1比Z3增加64%)、弯曲压应力(Z1比Z3增加70%)以及洞角处的应力(Z1比Z3增加56%)均显着增大,从而引起墙体第一批裂缝较早出现。4.随着开洞率愈大,裂缝出现愈早,初始裂缝的位置有所改变。开洞率为27.1%的墙体在洞角首先形成斜裂缝,开洞率为9.4%的在墙体根部形成初始裂缝。5.墙体的抗剪承载能力提高(H5比H1增加约50%),随着灌芯率的增大及灌芯混凝土强度等级的提高,墙体的极限位移显着增大(H5比H1增加约52%),提高了墙体的整体延性,避免了墙体开裂后很快产生脆性破坏,从而提高了墙体的安全储备。
蔡勇[3]2005年在《配筋混凝土砌块砌体框支剪力墙房屋抗震性能研究》文中研究表明混凝土小型空心砌块具有节土、节能的优势,并随着在我国范围内逐步禁用粘土砖,混凝土小型空心砌块作为相对成熟的新型墙体材料被广泛使用,多层与中高层配筋混凝土砌块砌体框支剪力墙房屋既能满足建筑物底部需要大空间的要求,也具有比钢筋混凝土框支剪力墙明显的经济优势,应用前景广阔。为了在地震区建造配筋混凝土砌块砌体框支剪力墙房屋,本文进行了以下几个方面的研究工作: (1)采用PKPM计算软件中的SATWE模块,运用等刚度法,计算出14层配筋混凝土砌块砌体框支剪力墙原型房屋各构件的内力,按设计规范对原型房屋构件的截面和配筋进行设计,根据相似性原理,转换为1/4比例模型房屋的截面和配筋。对模型房屋所用材料进行基本力学性能的试验,为模型房屋反推原型房屋的动力特性提供基础性参数。试验结果表明,配筋混凝土砌块砌体框支剪力墙房屋采用1/4比例缩尺进行抗震试验研究是合理的,模型房屋能反应原型房屋的动力特性。 (2)采用试验子结构为两个自由度、计算子结构为五个自由度的整体模型房屋的子结构拟动力方法,研究配筋混凝土砌块砌体框支剪力墙模型房屋的抗震性能。试验结果表明,在Taft地震波(峰值加速度不大于125gal)、宁河地震波(峰值加速度不大于65gal)和El-Centro地震波(峰值加速度不大于125gal)作用下,配筋混凝土砌块砌体框支剪力墙模型房屋地震反应均处于弹性阶段。在弹塑性阶段,配筋混凝土砌块砌体框支剪力墙模型房屋在El-Centro地震作用下,具有较好的抗震能力,破坏形态为剪切型,底部框剪层为模型房屋的薄弱层,加速度峰值为220gal时才开始开裂,600gal时模型房屋到达极限状态,800gal时模型房屋完全破坏。 (3)叁层配筋混凝土砌块砌体剪力墙模型房屋拟静力试验结果表明,配筋混凝土砌块砌体模型房屋具有较高的承载能力、一定的变形能力和较好的抗倒塌能力,叁层模型房屋呈剪弯型破坏;轴压比对模型房屋的承载力和变形能力有重要影响;连梁为重要的耗能构件,按“强墙弱梁”的原则进行结构设计,配筋混凝土砌块砌体连梁具有较好的延性性能。 (4)采用弹塑性时程分析法对模型房屋和原型房屋进行分析计算,计算表明,原型房屋与模型房屋具有相似的抗震性能,可以通过相似变换将子结构拟动力试验结果应用于原型房屋。配筋混凝土砌块砌体框支剪力墙房屋应用于7度抗震设防区时,经受大震作用才会开裂;应用于8度抗震设防区时,可以达到小震不坏,
夏丹[4]2013年在《高强混凝土砌块配筋墙体（L型）动力性能分析》文中认为在综述大量国内外关于配筋砌块砌体剪力墙的研究文献及有限元理论的基础上，以大型通用有限元软件ANSYS为工具，建立L型芯柱-构造柱复合高强混凝土砌块配筋墙体的有限元分析模型。主要研究该墙体的动力性能，通过与试验模型对比分析，模型计算结果与试验结果符合较好，证明所建立的高强混凝土砌块配筋墙体模型是可靠的。对混凝土砌块配筋墙体模型进行参数扩大化分析，主要考虑不同竖向压应力、不同芯柱-构造柱混凝土强度等级和不同砌块强度等级等参数。探讨这些参数对混凝土砌块配筋墙体动力性能的影响规律，主要包括对墙体的振型、周期、滞回特性、骨架曲线、刚度退化、延性及耗能的影响。墙体模态分析中，主要分析了前20阶模态中具有实际意义的前6阶振型。谐响应主要分析在水平往复荷载激励下的位移时间历程曲线，从曲线中判断出墙体在频率14~16时位移值偏大，容易产生共振。通过墙体的滞回曲线和骨架曲线分析看出，在其他参数不变的条件下，随着竖向压应力的增大，极限承载能力提高较为明显，P-△曲线弹性阶段明显增长，曲线斜率变大；其他参数不变的条件下，随着芯柱-构造柱混凝土强度等级的提高，P-△曲线弹性阶段增长，极限荷载有所提高；其他参数不变的条件下，随着砌块强度等级的提高，P-△曲线弹性阶段有所增长，但涨幅不明显，极限荷载提高在5%以内。通过墙体的延性分析看出，其他参数不变的条件下，竖向压应力大的墙体延性较高；随着芯柱-构造柱混凝土强度等级的提高，其他参数不变的条件下墙体延性有明显的增加；随着砌块强度等级的提高，其他参数不变的条件下墙体延性增加不明显。墙体的能量耗散分析可以看出，随着墙体位移的增加，粘滞阻尼系数也随着增大，临近破坏时开始下降。这是由于临近破坏时墙体滑移比较厉害，裂缝间骨料的咬合作用受到一定程度的削弱，墙体的耗能相对减少，因而粘滞阻尼系数有所降低。
吕伟荣[5]2007年在《砌体基本力学性能及高层配筋砌块砌体剪力墙抗震性能研究》文中认为目前,配筋砌体结构在美国、欧洲、日本以及新西兰等发达国家被广泛地应用于建造高层房屋,尤其是在美国,配筋砌块砌体剪力墙结构的建造高度与钢筋混凝土剪力墙结构基本一致。高层配筋砌体结构在我国则起步较晚,理论体系尚未完善,处于试点工程阶段。本文就砌体的基本受力性能和高层配筋砌块砌体剪力墙抗震性能两个方面进行研究,主要成果如下:1.以经典的平面破坏理论为基础,结合模糊数学中模糊理论,首次提出将叁类典型的砌体剪压复合破坏形态划分为两个破坏区,即剪摩-剪压破坏区和剪压-斜压破坏区。在单一的破坏区内,运用权函数将对应于不同破坏形态的破坏理论有机地结合起来,推导出相应的砌体静力与动力抗剪强度计算公式。同时,针对现行规范中关于砌体抗剪强度设计值取值上的不合理之处加以改进,提出了基于上述破坏区理论的砌体抗震和非抗震抗剪强度设计值公式。2.通过对国内外大量灌芯砌体受压试验结果的分析,提出了适用于灌芯砌体受压各项力学性能参数(变形模量、极限应变、应力-应变曲线、泊松比等)的计算方法。同时,运用Kupfer破坏准则、变形协调及静力平衡条件,首次在理论分析的基础上提出将芯柱混凝土与砌块强度比fcu/fcb控制在(1.5~3.5)的合理范围内,为工程设计上合理选择灌芯砌体材料的强度等级提供了依据。3.通过对剪力墙结构的单开间框架支撑模型进行研究,提出了多开间的改进框架支撑模型,该模型可适用于不同层高宽比、不同材料以及框支、开洞等不同形式的剪力墙结构。与框支配筋砌块砌体剪力墙子结构拟动力试验结果对比表明,改进框架支撑模型能有效地反映剪力墙结构在地震作用下的弹塑性变形性能。4.根据国内外大量的研究资料,提出了适用于配筋砌块砌体剪力墙结构的五个抗震性能水平,即充分运行、运行、基本运行、保障安全和接近倒塌,并给出了相应的判断标准。同时,对传统的模态Pushover方法加以了改进,即用能力谱法计算结构最大地震反应值取代时程分析法。计算结果表明,此方法既简单又有效。5.运用改进框架支撑模型模拟配筋砌块砌体剪力墙,分别对不同形式的高层配筋砌块砌体剪力墙结构进行模态Pushover-能力谱法分析。计算结果表明,配筋砌块砌体剪力墙结构具有良好的抗震变形能力,能满足地震区高层建筑的抗震要求。据此,对配筋砌块砌体剪力墙结构房屋抗震设计时的最大适用高度提出建议,即改进了现行规范中全部落地剪力墙结构房屋最大适用高度,并填补了框支配筋砌块砌体剪力墙结构房屋最大适用高度规定上的空白。
陈胜云[6]2010年在《复合节能墙体的平面内与平面外受力性能研究》文中提出复合节能墙体是国家重点推广的新型节能墙体,在我国北方得到了一定的应用。随着我国建筑节能工作向夏热冬冷地区推进,加大对复合节能墙体的研究并拓宽其应用范围具有重要意义。受长沙市新型墙体材料办公室的委托,本文进行了配筋混凝土砌块复合节能墙体的平面内与平面外力学性能研究。通过6个采用石灰砂浆砌筑的灌孔砌块砌体的抗压试验,研究了这种砂浆强度很低的灌孔砌块砌体的抗压破坏形态、开裂荷载、极限荷载及变形能力。结果表明,初裂荷载与极限荷载之比很小。试件破坏时大多出现竖向灰缝开裂、水平灰缝砂浆向外鼓落的情况。提出了适用于砂浆强度很低的灌孔砌块砌体的抗压强度计算公式。本文认为在灌孔砌块砌体抗压强度计算时不能忽略砂浆的贡献。通过12个采用石灰砂浆砌筑的灌孔砌块砌体的抗剪试验,研究了这种砂浆强度很低的灌孔砌块砌体的抗剪破坏形态、开裂荷载、极限荷载。综合考虑灌孔混凝土、砂浆的材料强度影响及砌块形式的影响,提出了砂浆强度很低的灌孔砌块砌体和一般灌孔砌块砌体的抗剪强度计算公式,其计算值与本文及多位其他研究者的试验数据吻合较好。研究结果表明,当砂浆强度较低时,砂浆对灌孔砌块砌体抗剪强度影响较大,随着砂浆强度增高,其影响趋于平缓。进行了2片高宽比分别为0.88和1.17的复合墙体的低周反复水平加载试验,墙体内叶墙为配筋砌块砌体剪力墙、外叶墙采用烧结页岩砖。两片墙体分别采用了矩形和Z字形拉结筋。研究了墙体的破坏形态、承载力、抗震性能和内、外叶墙协同工作能力。两片墙体的内叶墙都形成了明显的交叉斜裂缝,随着高宽比增大,墙体逐渐呈现受弯破坏的特征。内、外叶墙协同工作性能良好,外叶墙在试验过程中破坏轻微。通过拉结筋的应力分析可知矩形拉结筋的作用强于Z字形拉结筋。综合考虑外围砌体、砌块形式、对齐方式、芯柱混凝土、水平钢筋、竖向钢筋的影响,提出了建议的配筋砌块砌体复合节能剪力墙抗剪承载力计算公式。进行了4片配筋混凝土砌块复合节能墙体的外叶墙平面外静力加载试验,结果表明,拉结筋对于外叶墙的平面外承载力起到了较大的作用,四片墙体的外叶墙在承受5.95kN/m2的均布荷载时,仍处于弹性工作阶段。以试验数据为依据,计算结果表明复合节能墙体的外叶墙平面外承载力满足长沙地区20层高建筑的抗风承载力要求,即使将基本风压提高到0.6kN/m2,也能满足要求。
孙婷婷[7]2014年在《L型高强混凝土砌块配筋带洞墙体动力性能分析》文中进行了进一步梳理本文主要对L型芯柱-构造柱组合高强混凝土配筋砌块带洞墙体试件的动力性能进行研究。应用大型有限元分析软件ANSYS建立L型芯柱-构造柱组合高强混凝土砌块配筋带洞墙体的有限元模型，研究墙体在低周往复荷载作用下的动力特性。研究的具体内容是L型芯柱-构造柱组合高强混凝土砌块配筋带洞墙体在低周往复荷载作用下，模型进行参数扩大化分析，考虑不同竖向压应力、不同芯柱-构造柱混凝土强度等级、不同砌块强度等级和洞口尺寸大小等参数对带洞墙体破坏形态的规律性影响，对不同参数下墙体振型、周期、滞回特性、骨架曲线、刚度退化、裂缝开展、延性及耗能能力进行对比，得出不同参数对墙体各个特性的影响规律。首先，本文通过建立杨文辉一字型混凝土砌块配筋带洞墙体的有限元模型，对其进行模态分析、谐响应分析以及低周往复加载伪静力分析。将模拟值与试验值进行对比，验证ANSYS分析方法的可靠性。通过相同建模方式建立L型芯柱-构造柱组合高强混凝土配筋砌块带洞墙体有限元模型，进而进行墙体的模态分析和谐响应分析。墙体模态分析主要是得出墙体具有代表性的前20阶频率以及前6阶振型。结构进行谐响应分析是为了得到各个频率下的应力值，即应力-频率曲线，从而得到曲线中的应力“峰值”，此峰值即为墙体容易产生共振的相应频率值。从墙体滞回曲线和骨架曲线可以看出开洞洞口越大，墙体的极限承载力越小，且影响显着。墙体所受竖向压应力越大，其极限承载力越大。提高芯柱混凝土强度等级和砌块强度等级均能提升墙体极限承载能力，但前者作用较大，后者作用较小。墙体的粘滞阻尼系数随竖向压应力的增加而增大；当芯柱-构造柱混凝土强度和砌块强度等级增大时，墙体的粘滞阻尼系数也随之增大；提高材料的强度等级也可使墙体承受荷载能力和能量耗散能力增强。由延性比可知，竖向压应力越大，墙体延性比越大，但竖向压应力提高到一定值后，对墙体延性比提高作用逐渐减弱。提高芯柱-构造柱混凝土强度等级和砌块强度等级均能使墙体延性增强，但前者增强作用明显。无洞墙体对提升墙体延性效果明显，洞口越大，墙体的延性越差。
高翔[8]2010年在《灌孔砌块砌体基本力学性能与复合节能墙体抗震性能研究》文中研究说明与世界发达国家相比,我国是一个能源消耗大国。我国的建筑能耗总量逐年上升,在能源总消耗量中所占的比例越来越大。对此,国家建设部对长江中下游夏热冬冷地区制定了《夏热冬冷地区居住建筑节能设计标准》。但应用于夏热冬冷地区高层建筑中的节能墙体的抗震性能试验与研究在国内尚未开展。因此,对配筋混凝土砌块复合节能墙体抗震性能的研究具有非常重大的意义。与普通灌孔砌块砌体相比,开槽砌块灌孔砌体的受力性能更接近实际工程。本文通过3组9个抗压试件,了解开槽砌块灌孔砌体的受压开裂荷载、极限承载力、破坏形态和变形能力。试验结果表明,开槽砌块灌孔砌体受压时开裂较早,抗压强度与普通灌孔砌块砌体相差不多。采用应力法提出开槽砌块灌孔砌体抗压强度公式,并建立灌孔与未灌孔砌块砌体抗压强度统一公式。根据试验数据回归得到开槽砌块灌孔砌体应力-应变曲线以及弹性模量的取值。本文分别通过3组18个开槽砌块灌孔砌体抗剪试件与4组24个N式砌块砌体抗剪试件,了解两种灌孔砌体受剪开裂荷载、极限承载力和破坏形态。试验结果表明,两种灌孔砌体的抗剪强度较普通灌孔砌块砌体均有一定提高。通过Hoffman准则建立开槽砌块灌孔砌体抗剪强度公式,并建立开槽与不开槽砌块灌孔砌体抗剪强度统一表达式。另通过对现行规范公式的改进,建立N式砌块砌体抗剪强度公式,并在此基础上建立一般灌孔砌块砌体抗剪强度公式。通过这两种方法建立的公式的计算值与试验结果吻合较好,其中前者更接近试验数据。本文通过2片整体拉结式足尺寸开槽砌块砌体复合节能墙体受压试验来研究复合节能墙体的整体受压性能。通过2片整体拉结式足尺寸复合节能墙体的水平低周反复荷载试验,了解复合节能墙体内、外叶墙的破坏形态、承载力、变形能力、滞回性能、刚度退化、延性性能以及耗能特性,为高层配筋混凝土砌块复合节能墙体设计提供理论依据。本文对内填不同保温材料(膨胀聚苯板或陶粒)的复合墙体的传热系数和热惰性指标进行了理论分析和计算,并通过热工性能试验对2片墙体的传热系数进行了检测分析,结果表明内填膨胀聚苯板复合节能墙体的热工性能指标低于国家标准规定的限值,具备优良的隔热保温性能,建议在实际工程中采用。本文的成果可为开槽砌块砌体复合节能墙体的设计和理论研究提供参考。
周强[9]2013年在《混凝土空心砌块砌体轴心受压应力-应变全曲线试验研究》文中研究指明随着墙体材料改革的发展，烧结粘土制品逐步退出市场，混凝土空心砌块由于具有低碳、环保、节能、利废等优点而被广泛应用于工程实际，但砌块砌体的试验研究工作却相对滞后。本文以多层砌块砌体住宅产业化项目为背景，自新版标准试验方法（GB/T50129-2011）颁布后对混凝土空心砌块砌体单轴受压下的基本力学性能进行试验研究，为相关规范的修订和工程应用提供试验依据。为了解混凝土空心砌块砌体单轴受力下的变形特征、建立砌块砌体的本构模型，根据标准试验方法，采用电液伺服阀刚性试验机对石膏找平的6组共36个空心砌块砌体标准件进行了轴压性能试验，研究不同强度等级的砌块和砂浆对砌体抗压性能的影响，获取了标准件受力过程中的破坏状态，抗压强度、弹性模量、峰值应变等基本力学性能指标，同时还获得了比较理想的应力应变全曲线。试验研究表明：空心砌块砌体和其它砌体一样具有脆性破坏特征；砌块强度对砌体强度的影响高于砂浆强度，即砌体抗压强度均值主要取决于砌块的强度，砂浆影响次之；我国现行砌体规范给出的抗压强度计算公式对高强砌块砌体不适用，采用公式计算结果高于试验值；实测空心砌块砌体弹性模量高于现行砌体规范计算值。本文采用细观模型解释了混凝土空心砌块砌体单轴受压损伤演化的内在物理机制，将损伤力学与强度统计理论相结合，给出了混凝土空心砌块砌体统计损伤本构模型，利用应力应变全曲线的边界条件确定了模型中损伤变量的取值，分析得出本构模型仅与砌块砌体的初始弹性模量、峰值应变和峰值应力有关；与其他研究者提出的本构模型相比，本文提出的本构模型与已有的试验结果更相吻合，可较好的反映空心砌块砌体单轴受压下的全部特征，并具有形式简单、实用的优点。
张宁[10]2011年在《配筋高强砌块砌体组合剪力墙抗震性能分析》文中研究指明配筋高强砌块砌体组合剪力墙采用了强度大于MU15的高强砌块,并采用了高强度的灌芯混凝土(灌芯混凝土强度等级大于Cb30),还设置与芯柱混凝土强度等级相同的构造柱的配筋砌体。本文着重研究高强砌块配筋砌体组合剪力墙的抗震性能,设计了八片配筋混凝土空心砌块砌体剪力墙试件,用来作为数值分析的基本模型,利用ANSYS软件建立对墙体进行非线性有限元分析的模型。结果表明,根据本文提出的模型进行计算分析的结果与理论值符合较好。通过对所设计墙体进行ANSYS分析,考虑了不同轴压比,不同的砌块强度和不同的芯柱-构造柱混凝土强度等影响参数,研究墙体的破坏过程和破坏形态、承载力情况、周期、振型、滞回特征、骨架曲线、延性及刚度等性能。对模型进行了模态分析,主要分析了前六阶振型。谐响应分析分析其在X轴方向水平荷载激励下的位移时间历程曲线。所得到数据可知曲线中判断位移在频率6.9-7.8的时候位移值往往偏大且易产生共振。在相同的控制因素下,单独提高砌块强度等级会增大墙体滞回环的面积,也就是说墙体的耗能能力也在增加其极限荷载也得到了大幅增加;当轴压比得到提高时,试件的极限承载能力有所提高,滞回环面积变化不明显。当单独提高芯柱-构造柱混凝土强度时,墙体的滞回环面积得到显着提升。骨架曲线在形态上十分很接近,发展趋势也是相似的,只是在极限荷载数值及下降段的特征有所不同。在相同的条件下,当芯柱-构造柱的混凝土强度等级从C35提升到C45时,墙体的极限荷载提高了约25%,屈服荷载提高了约15%。在相同条件下单独提高砌块强度,对其提升极限荷载等影响比较有限。经过比较分析不同的砌块强度、不同的芯柱-构造柱混凝土强度以及不同轴压比作用下延性的变化,得出单独提高墙体轴压比或砌块强度可以提高墙体的延性,当砌块强度从MU20提升到MU30时,墙体的延性系数提高了24%。但其作用没有提高芯柱-构造柱混凝土的强度级大。芯柱与构造柱、圈梁共同作用构成墙体的约束体系提高墙体的延性与耗能能力。
参考文献：
[1]. 高强混凝土砌块砌体基本力学性能的试验研究及其动力分析[D]. 祝英杰. 东北大学. 2001
[2]. 高强混凝土配筋砌块砌体抗剪性能非线性有限元分析[D]. 张秀亮. 青岛理工大学. 2009
[3]. 配筋混凝土砌块砌体框支剪力墙房屋抗震性能研究[D]. 蔡勇. 湖南大学. 2005
[4]. 高强混凝土砌块配筋墙体（L型）动力性能分析[D]. 夏丹. 青岛理工大学. 2013
[5]. 砌体基本力学性能及高层配筋砌块砌体剪力墙抗震性能研究[D]. 吕伟荣. 湖南大学. 2007
[6]. 复合节能墙体的平面内与平面外受力性能研究[D]. 陈胜云. 湖南大学. 2010
[7]. L型高强混凝土砌块配筋带洞墙体动力性能分析[D]. 孙婷婷. 青岛理工大学. 2014
[8]. 灌孔砌块砌体基本力学性能与复合节能墙体抗震性能研究[D]. 高翔. 湖南大学. 2010
[9]. 混凝土空心砌块砌体轴心受压应力-应变全曲线试验研究[D]. 周强. 哈尔滨工业大学. 2013
[10]. 配筋高强砌块砌体组合剪力墙抗震性能分析[D]. 张宁. 青岛理工大学. 2011
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