北京中铁房山桥梁有限公司北京
摘要：轮胎式提运梁机的技术性能及合理设计改造，对于预制梁场的施工进度及综合效益，起到了不可估量的作用。本文通过对中铁十四局佛肇项目部“A03轮胎式提运梁机”的整体结构的设计改造（设备为2004年制造），使其满足下一个项目中铁十四局穗莞深城际项目部的使用需要，同时具备“提一过二”能力，更加平稳高效的服务于箱梁预制生产。
关键词：提梁机 改造 加高
3.1根据A03提梁机设计制造参数和穗莞深梁片的重量及吊点位置等参数，ANSYS计算梁片重量分布按600吨和500吨计算，小车重量按10吨（单侧）。
3.2搬运机整机单元计算模型，计算工况主要有两个：
（1）跨中搬运跨度30m重600t梁；
（2）跨中搬运跨度25m重500t梁；
3.2.1 跨度30m重600t梁，工况计算
边界条件：此工况考虑居中搬运600t重梁，吊点跨度27400mm。
位移约束一：约束加载于实际总装图中轮组位置，释放一侧轮组一个方向自由度。
位移约束二：约束加载于实际总装图中轮组位置，约束两侧轮组自由度。
施加载荷：按照吊点对应位置，箱梁梁重量600t，考虑载荷系数1.1；
起吊点施加起重小车重量，单个10t，考虑载荷系数1.1；
取重力加速度10m/s²。
计算结果分析：
竖直方向变形分析后，可知在此工况下最大竖直变形量为73mm；
整机应力云分析后，可知整机最大应力为128.4MPa。
3.2.2 跨度25m重500t梁，工况计算
边界条件：此工况考虑居中搬运500t重梁，吊点跨度22400mm。
位移约束一：约束加载于实际总装图中轮组位置，释放一侧轮组一个方向自由度。
位移约束二：约束加载于实际总装图中轮组位置，约束两侧轮组自由度。
施加载荷：按照吊点对应位置，箱梁梁重量500t，考虑载荷系数1.1；起吊点施加起重小车重量，单个10t，考虑载荷系数1.1；取重力加速度10m/s²。
计算结果分析：
竖直方向变形分析后，可知在此工况下最大竖直变形量为79mm；
整机应力云，可知整机最大应力为122MPa，最大应力位置为主梁对应加载位置。
3.3 挠度分析：
3.3.1跨中搬运跨度30m重600t梁，采用相同的约束条件，载荷不考虑系数，不考虑结构自重影响，计算知结构下挠量为61.4mm，即L/656。
3.3.2跨中搬运跨度25m重500t梁，采用相同的约束条件，载荷不考虑
系数，不考虑结构自重影响，计算知结构下挠量为60mm，即L/671.7。
3.4 根据以上的计算结果，加高改造后的A03提梁机的挠度和应力均在设计范围之内，满足设计要求。
4经济效益分析
以佛肇城际鼎湖制梁场为例，预制箱梁任务688榀，使用A03提梁机提运梁，为保障施工生产进度，建立了较大的存梁场地，存梁台座76套，其中30m 58套/25m 14套，日均提运梁5榀左右，日常倒梁工序时间9~11小时，人工费用支出大。如果采用进行加高改造后的A03提梁机，能够很大程度降低运行成本。通过对前期投入、人工费、能耗等综合成本分析，改造后的AO3提梁机能显著的降低成本。
论文作者:许江鹏
论文发表刊物:《基层建设》2017年第20期
论文发表时间:2017/10/30
标签：载荷论文; 提梁论文; 工况论文; 跨度论文; 位置论文; 系数论文; 重量论文; 《基层建设》2017年第20期论文;