王晓霞[1]2003年在《给水泵小汽轮机的在线监测和热力计算》文中研究表明本论文的内容是建立在“山东石横电厂给水泵状态监测与维修辅助支持系统”项目基础上，涉及大型机组锅炉给水泵驱动用小汽轮机进行在线监测和热力计算，为给水泵的性能分析、故障分析以及小汽轮机的性能分析和优化、热应力计算和震动监测提供必需的数据。上述项目程序中热力计算采用传统的经典计算方法和根据实际情况对简易方法的改进方法，使用者可根据实际情况进行选择。论文中对这两种方法都有详细的介绍，并尝试性地对滑压运行的小汽轮机的热力计算方法进行了探讨和研究。
赵宁[2]2008年在《汽轮机变工况下流量与压比关系及热力参数应达值研究》文中研究说明目前我国能源供需日趋紧张、用电需求量日益增大,用电结构也发生了很大的变化,因此机组经常处于变工况乃至深度变工况运行中。与此同时电力行业节能问题正受到越来越多的关注。因此需要对汽轮机进行详细的变工况计算从而得出在工况变化时汽轮机的运行经济性,进而达到优化运行实现节能降耗的目的,但目前机组变工况理论明显滞后,已经成为影响电厂安全经济运行、实现现代化管理的主要制约因素之一。汽轮机变工况计算的基础是级变工况,而级变工况难点是末级变工况计算。用统一的解析函数进行级的变工况计算是不可能的。本文首先研究了级喷嘴压比和整级压比与级流量之间的关系,根据背压降低时喷嘴先达到临界状态还是动叶先达到临界状态,将级的类型分为Ⅰ、Ⅱ和0叁种类型的级并推导出级流型判别准则,并研究在实用变工况范围内蒸汽轮机级的类型与级的设计几何参数之间的关系。分别求出各个类型级和级组的临界压力比,结合一个级组内各级在某一工况下的压力比,便可以判断级组内有无一级达到临界。本文在变工况计算中用整级彭台门系数来代替喷嘴彭台门系数以简化运算,并证明在正常运行工况时,此改变对效率的影响很小,在工程计算中完全可以适用。验证了加入了级临界压力比的改进型Flugle公式的正确性,即其不仅能够应用于中间级的计算,而且可以应用于末几级的计算,乃至末级的计算(非超临界工况),而且误差很小,精度较高。通过应用改进的Flugle公式对汽轮机中间级进行顺序变工况核算,在计算排汽焓时以汽轮机末级抽汽或次末级抽汽(过热蒸汽状态)为计算起点,根据初始假定的末级流量和现场实际的末级前热力状态和背压,用汽轮机变工况流型判别准则,判别级的流型,然后从末级前参数开始顺序进行一次级的变工况核算,得到新的排汽焓和排汽干度,最后算得机组的排汽焓。最后本文通过对火电厂热力系统变工况运行条件下系统各种运行环境参数应达值的确定,结合火电厂热经济性状态方程,确定出机组在不同运行条件下的主蒸汽压力的最优值。代入到顺序变工况计算中就可以得到各级的参数应达值。并将上述所有计算方法应用到SIS系统的性能计算和能损分析中,对热力系统的主要热经济性指标进行实时的在线计算,对影响机组热经济性的运行参数进行连续监督和分析,实时诊断机组的运行能损的分布情况,定量计算这些偏差所引起的能量损失并分析导致这些损失的原因,使机组经济运行。
李仁杰[3]2014年在《汽动给水泵组性能在线监测方法研究》文中指出目前对于汽动给水泵组性能的在线监测，是通过采集给水泵组这个局部热力系统内的相关数据进行计算来实现的，无法分析判断主汽轮与汽动给水泵组这二者运行性能之间的关联和影响。基于此，文章提出用叁热力系法在线监测汽动给水泵组的性能。首先，本文对电厂的给水系统进行分析，概述了锅炉给水泵及其原动机的配置型式。其次，综合分析汽轮机组、低压缸-低压回热系统和汽动给水泵组这叁个热力系统的质量平衡和能量平衡。联立前两个热力系统的热平衡方程式，可以求解出汽动给水泵组中由给水泵的轴功率转化为给水焓升的能量。由此来确定给水泵的轴功率和小汽轮机的输出功率，通过对汽动给水泵组这个热力系统的分析可以确定其输入功率和输出功率。进而可以计算汽动给水泵组的效率、给水泵的效率、小汽轮机的相对内效率，实现汽动给水泵组性能的在线监测。同时，上述计算中我们得到了小汽轮机的输出功率也即小汽轮机中蒸汽的实际焓降，因此我们也可以确定小汽轮机排汽带入凝汽器的热量。对凝汽器进行热平衡计算，可确定出低压缸排汽在凝汽器中的冷源损失，结合低压缸排汽的流量计算公式，进而确定出低压缸的排汽焓值，也就得到了低压缸的相对内效率的数值。最后，以国内具有代表性的某660MW机组提供的系统热力参数和运行数据为依据，运用本文提到的方法对汽动给水泵组的性能指标以及低压缸的相对内效率进行了在线监测计算，计算结果证实了此方法的有效性，适用于工程实际。
李勇, 李仁杰, 曹丽华, 张炳文[4]2015年在《汽动给水泵组性能在线监测》文中指出建立机组热力系统和低压缸-低压回热开口热力系统,联立2个热力系统的热平衡方程式消去共有的凝汽器冷源损失,求出给水泵焓升带入给水的能量,进而得到给水泵的轴功率和驱动给水泵汽轮机(小汽轮机)的实际内功率,在线监测给水泵的效率和小汽轮机的相对内效率,从而实现汽动给水泵组性能的在线监测,并将该方法应用于某台660 MW汽轮机组的性能检测。结果表明,该方法与热力学计算方法吻合较好,可实时进行数据采集和处理,在线监测、分析汽动给水泵组的性能变化。
许相波[5]2008年在《大型火电机组热经济性的在线计算》文中研究说明国家“十一五”节能规划制定的节能降耗目标以及“竞价上网”的市场竞争政策的深入实施,使得降低生产成本、实现火电节能成为火电工业当前形势下亟待解决的一个现实问题。调查表明,火电机组的实际供电煤耗要比设计值高的多,运行水平低是其中的一个主要原因。通过火电机组运行性能的在线监测,指导机组运行,提高运行水平,已被证明是针对火电机组运行管理的一条行之有效的节能途径。为了实时监测火电机组运行性能、确定影响机组热经济指标的主要因素及其影响程度,从而及时、合理地为运行人员提供操作指导,降低运行因素导致的不必要的损失,提高机组运行的热经济性,有必要对火电机组实时运行性能的定量评价方法进行研究。为此,基于某300MW大型火电机组,本文开展了以下几方面的工作:1.全面分析了发电机组热经济指标的计算模型及方法,并针对该机组进行了不同工况下的热力计算。计算结果表明:额定负荷下,其锅炉效率为91.68%,汽轮机绝对内效率为43.0%,全厂热效率为38.2%。2.研究了调节级的变工况计算原理。针对机组采用的顺序阀控制方式,依据喷嘴配汽原理建立了调节级的变工况计算模型,根据特性参数的计算结果绘制了调节级特性曲线,并拟合了曲线方程。计算表明:调节级轮周效率ηu与压比ε呈抛物线关系,ηu=-1.223ε~2+2.345ε-0.321;而流量系数μ与压比ε为线性关系,μ=-3.424ε+3.716。3.研究了适合汽轮机排汽焓在线计算的方法。由于汽轮机排汽处于湿蒸汽区,其焓值与压力、湿度有关,而现场并不具备测量排汽湿度的有效手段。本文从机组能量平衡的角度,建立了排汽焓在线计算模型,避开了湿度的影响,同时避免了其它算法的迭代计算过程。利用该模型计算得额定负荷下排汽焓为2482.4kJ/kg,与设计值2447.5kJ/kg相比,相对误差仅1.4%。4.研究了负荷变化时,机组变工况计算的原理和运行参数目标值的确定方法。经过分析,将机组运行参数分为叁类,分别采用设计值、热力试验结果和变工况热力计算叁种不同的方法确定其目标值。5.建立了机组主要运行参数耗差的计算模型,并针对该机组的不同负荷进行了参数的耗差分析。额定负荷下,该汽轮机绝对内效率偏差使供电标准煤耗增加6.19g/(kW·h),热力系统各项参数偏差导致供电标准煤耗增加总计5.93g/(kW·h),二者相对误差为4.38%。分析表明经济性下降主要是由新蒸汽压力降低和排汽压力升高导致的。6.基于建立的模型,利用VB语言和Access数据库开发了火电机组运行性能在线监测分析程序。该程序能够实时监测火电机组当前的运行状况、计算机组的热经济指标并对主要运行参数的耗差进行分析。
王鹏[6]2007年在《驱动给水泵汽轮机性能在线监测系统的设计与研究》文中提出汽轮机的变工况研究,对于确定机组变工况后的安全性与经济性具有重要意义。在汽轮机所有变工况中,以临界工况变为亚临界工况(或相反)的变工况最为复杂。研究机组何时由临界工况变为亚临界工况(或相反),寻求临界压力的变化规律是研究汽轮机变工况特性的重要问题之一。从汽轮机的基本工作原理出发,研究汽轮机末级的临界流量与临界压力及其它一些重要参数的变化规律,进而讨论汽轮机在线性能监测中排汽焓的分析计算。应用汽轮机变工况理论,开发给水泵汽轮机性能计算模块,并集成到元宝山电厂给水泵组状态监测与维修辅助支持系统。
严伟明[7]2006年在《火电厂大型锅炉给水泵及小汽机的在线状态监测》文中指出锅炉给水泵和小汽轮机是火电厂热力设备中重要性仅次于汽轮发电机组的辅机设备之一。本文对目前典型的锅炉给水泵及小汽轮机做了详细的介绍,并通过整理国内外行业内的给水泵和小汽轮机的故障等统计数据,总结了其常见故障型式、故障部位以及故障的处理方式等。在此基础上,试图以风险评估的方式,在设备各部件的故障危害性与发生概率上得出了初步的结论,以作为设备监测及维修的参考。此外,本文在实际汽动给水泵在线监测系统的开发基础上,详细介绍了目前给水泵和小汽轮机的性能计算方法,并通过使用热力学方法对给水泵效率进行计算,以及使用改进型弗留戈尔公式对小汽轮机进行性能计算,尝试得到更加可靠的算法与计算结果。本文的一些结论和方法对同类设备的在线监测系统开发有一定的参考价值和指导意义。
李永玲[8]2006年在《火电厂单元机组变负荷运行方式热经济性分析》文中提出汽轮机低负荷运行是普遍存在的现象,低负荷下最优运行方式的选择一直倍受争议。本文在对汽轮机调节级变工况理论深入研究的基础上,有效的简化了调节级效率的计算方法;分析了多年来人们在寻找机组最佳运行方式时的局限性,并在对汽轮机热力系统进行详细计算基础上,建立了喷嘴配汽汽轮机最优运行初压的计算模型。该模型的建立为实现火电厂的最优控制提供了基础,对火电厂最优经济运行有明确的指导意义。
王鹏[9]2006年在《驱动给水泵汽轮机性能在线监测》文中提出加强驱动给水泵汽轮机维护和诊断,以及经济性分析,使其在最佳状态运行,就需要对其运行情况能够随时进行在线分析与计算。通过简化蒸汽在各级喷嘴和动叶中做功过程,应用改进型flugel公式和多变过程公式,设计驱动给水泵汽轮机性能在线监测系统,经过分析,达到足够精度,获得了良好的效果。
李勇, 李仁杰, 曹丽华, 张炳文[10]2014年在《凝汽式汽轮机低压缸相对内效率在线监测方法》文中提出建立整机开口热力系统和低压缸-低压回热开口热力系统,根据两个热力系统列能量方程式,联立求解小汽轮机的实际焓降,即可得到小汽轮机排汽带入凝汽器的热量。对凝汽器进行热平衡计算,求解得到低压缸的排汽焓值,进而得到低压缸相对内效率。该方法所需测点少、累积误差小、方法简单、过程简捷。对某台660MW汽轮机的小汽轮机进行计算,结果表明,该方法可以实时采集和处理数据,并监测低压缸性能变化。
参考文献：
[1]. 给水泵小汽轮机的在线监测和热力计算[D]. 王晓霞. 华北电力大学（北京）. 2003
[2]. 汽轮机变工况下流量与压比关系及热力参数应达值研究[D]. 赵宁. 华北电力大学（河北）. 2008
[3]. 汽动给水泵组性能在线监测方法研究[D]. 李仁杰. 东北电力大学. 2014
[4]. 汽动给水泵组性能在线监测[J]. 李勇, 李仁杰, 曹丽华, 张炳文. 热力发电. 2015
[5]. 大型火电机组热经济性的在线计算[D]. 许相波. 太原理工大学. 2008
[6]. 驱动给水泵汽轮机性能在线监测系统的设计与研究[D]. 王鹏. 华北电力大学（北京）. 2007
[7]. 火电厂大型锅炉给水泵及小汽机的在线状态监测[D]. 严伟明. 华北电力大学（北京）. 2006
[8]. 火电厂单元机组变负荷运行方式热经济性分析[D]. 李永玲. 华北电力大学（河北）. 2006
[9]. 驱动给水泵汽轮机性能在线监测[J]. 王鹏. 中国电力教育. 2006
[10]. 凝汽式汽轮机低压缸相对内效率在线监测方法[J]. 李勇, 李仁杰, 曹丽华, 张炳文. 化工机械. 2014