武亚军[1]2003年在《基坑工程中土与支护结构相互作用及边坡稳定性的数值分析》文中提出在基坑工程中，土与支护结构相互作用、土的物理非线性与界面的接触非线性所构成的土工双重非线性和基坑边坡的稳定性是深基坑工程中的叁个非常重要而基本的实际问题，一直得到了广泛的重视，但是目前尚未得到彻底的解决。为此本文针对这叁个问题，分别开展了深入的探索，主要研究工作包括： 1．对于土与结构间接触面的切向本构关系，目前通常采用双曲线非线性弹性模型或刚塑性模型来描述，但是，传统的双曲线非线性模型不能明确地表达剪切破坏后的塑性流动变形特性；而刚塑性模型又无法描述剪切破坏之前的非线性弹性变形。对此，本文将非线性弹性理论与弹塑性理论相结合，提出了一种非线性弹性—理想塑性模型，剪切破坏之前所发生的剪切变形与剪切破坏之后的错动变形分别由非线性模型和刚塑性模型计算，这种混合模型能够比较全面地反映接触面的变形特性与破坏机理，以此为基础发展了用于模拟土与结构接触面特性的接触带单元。从计算角度，接触面的计算力学模型可以分为无厚度的接触面单元和有厚度的接触带单元，通过比较分析认为有厚度的接触带单元能够比较合理地描述土与结构的相互作用特性。 2．对于实际岩土工程中大量存在的土的物理非线性和土与结构间接触面的接触非线性这类双重非线性问题，本文将土的理想弹塑性模型和针对接触面所建立的非线性弹性—理想塑性本构模型相结合，发展了一套非线性数值解法，从而对于土工双重非线性问题提出了一种一套比较协调的计算模型与数值分析方法，并将其应用于深基坑支护与开挖及稳定性分析，实际计算表明这套方法是行之有效的。 3．针对目前边坡稳定性分析中常用的强度折减弹塑性有限元法所存在的失稳指标和失稳判断不明确等问题，本文提出了将广义塑性应变作为一种新的失稳指标，并依据广义塑性应变分布区的产生、发展乃至相互连通进行边坡稳定性的评判。本文通过对有限元计算结果的计算机实时显示技术全面实现了这种评判过程，即通过对图形实时显示的计算结果的观察，分析强度折减过程中广义塑性应变的发展变化，进而评判边坡的稳定性，多个算例的计算与分析表明不仅对于基坑边坡，而且对于实际工程中的天然边坡和人工切坡，这种稳定性分析方法是合理有效的。 4．采用Visual C++编写了面向对象的计算程序，实现了非线性—理想塑性接触面模型，实现了土工双重非线性问题的弹塑性有限元数值计算和以此为基础的边坡稳定性数值分析。该计算系统不仅具有较强的计算功能，而且拥有较强的前前后处理功能，在后处理中，有限元计算结果可以用等值线与彩色云图两种方法表达。结合基坑开挖与支护这样的变体系施工力学问题，将非线性有限元计算过程与实时显示技术相结合，随时通过图形显示了解施工与加载过程中各种物理量的发展与变化过程，是这一计算系统的突出特点。
谷玉朝[2]2008年在《黄土地区土钉支护设计研究》文中研究说明随着我国经济的快速发展,基础建设已经成为国民经济的一大经济支柱,修建城市、修筑公路和铁路时都会遇到边坡的开挖和回填问题,为防止滑坡和泥石流的发生则必然要支护。土钉支护技术是近年来在城市建筑深基坑和边坡支护工程中发展起来的一种应用最为广泛的支护技术,克服了传统支护技术缺陷,具有广阔的应用前景。但由于目前我国对土钉支护技术研究不够深入,一般所选用支护结构形式单一陈旧,一般在工程上会造成较大浪费而且使用不安全。所以我们有必要对永久性柔性支护结构设计进行研究,而且必须考虑地震等偶然作用,还要考虑耐久性等问题。本文基于黄土地区支护结构设计理论,研究土钉支护的设计,并且建立叁维有限元模型,对土钉支护结构进行较为全面的分析,进一步揭示土钉支护开挖全过程的内力变形特征,试图为土钉支护技术在国内更广泛地应用提供较为科学的依据。本文的研究工作内容为:(1)讨论了土钉支护技术的形成、发展及研究现状,对土钉支护技术的特点、类型、应用范围、发展概况和研究现状进行了介绍;(2)分析了现有的侧土压力分布模型的不足,介绍了一种新的侧土压力分布模型;(3)在借鉴现有文献的基础上,给出土钉支护面层与钉头受力验算的公式;(4)对于永久性土钉支护工程,介绍了一些变形控制及耐久性设计的措施;(5)结合一个深基坑土钉支护结构工程实例,用大型有限元分析软件ADINA对其进行整体叁维有限元数值模拟,考虑土钉与土体之间的摩阻力,考虑单元生死中单元刚度在真实刚度与零之间线性变化过程,使其更加符合工程实际,分析施工过程中基坑位移场及土钉轴力的变化过程,并对其进行了最大水平位移及面层与钉头的验算。
宋广, 黄建华, 宋二祥[3]2010年在《超前微桩复合土钉支护叁维非线性数值分析》文中指出结合一基坑支护实例,考虑土体在开挖情况下的变形特性,用叁维非线性有限元对单纯土钉支护和微桩复合土钉支护进行了模拟施工过程的计算和对比分析,以对微桩在复合土钉支护中的作用进行研究。部分计算结果与实测的对比,在一定程度上验证了所采用计算模型的合理性。微桩复合土钉支护与单纯土钉支护的对比分析表明,超前微桩的设置在显着减小坑周地层变形、土钉拉力大小以及坑周地表附近地层中拉应力区范围的同时,还会改变坑壁水平位移以及坑边附近地面沉降的分布形式,这可为土钉及复合支护工程的优化设计提供一定参考。
文畅平[4]2013年在《多级支挡结构与边坡系统地震动力特性及抗震研究》文中提出依托铁道部科技研究开发计划课题“高陡边坡特殊支挡工程抗震技术研究”(编号：2008G028-D),以建设中的大瑞铁路为背景,对其沿线厚覆盖层与基岩边坡(简称基覆边坡)和厚覆盖层与顺层岩石边坡(简称顺层边坡)的多级支挡结构与边坡系统,在地震作用下的动力特性及抗震设计方法开展研究。基于大型振动台模型试验,对支挡结构的地震动力响应特性进行系统分析,并开展数值模拟验证工作。基于模型试验所采集到的动位移数据,开展支挡结构动位移模式的分析研究。基于塑性极限分析上限定理和强度折减技术,建立多级支挡结构地震动土压力的上限解,并开展多级支挡结构与边坡的地震动力稳定性分析,以及多级支挡结构抗震设计方法的研究。研究工作主要包括以下几个方面：(1)大型振动台模型试验方案设计分别设计并完成相似比为1：8的3个基覆边坡和3个顺层边坡模型。根据相似关系理论,对大型振动台模型试验的相似关系进行设计,确定模型试验相似常数,确定模型试验的相似材料及其主要物理力学参数。以汶川波、大瑞波和Kobe波作为设计输入地震波,确定试验加载方案。(2)支挡结构一边坡系统动力响应特性分析分别对上述3个基覆边坡模型和3个顺层边坡模型,在不同地震波、激振加速度峰值及其激振方向下的加速度动力响应、动土压力响应、动位移响应和锚杆动应变响应等动力特性,进行了详细和系统的分析研究。在基覆边坡模型动力特性分析中,根据试验数据对支挡结构的动力响应特性进行对比分析,并分析其抗震性能。在顺层边坡模型动力特性分析中,根据试验数据对比分析了支挡结构在不同岩层倾角下的动力响应特性。(3)支挡结构一边坡系统动力响应特性数值模拟按平面应变问题,以汶川波XZ双向加载工况为例,采用有限差分软件FLAC3D进行数值分析。在基覆边坡数值模拟中,主要针对重力式挡墙—基覆边坡的振动台试验模型,将数值模拟结果与振动台模型试验进行对比分析。在顺层边坡数值模拟中,模拟不同岩层倾角下的重力式挡墙的动力响应特性,并将数值模拟结果与振动台模型试验进行对比分析。(4)支挡结构地震动位移模式研究基于3个基覆边坡模型的大型振动台模型试验,根据各加载工况所采集到的地震永久位移响应数据,研究重力式挡墙、桩板式挡墙、格构式框架结构等支挡结构的地震动位移模式及其变化规律,得到支挡结构在地震波作用下,其动位移模式有：滑动(平动)、转动或滑动与转动的耦合等。研究认为,挡墙动位移量、动位移模式及其变化方式,不仅受激振波、激振方式和激振加速度峰值的影响,还受到挡墙结构型式、不同支挡结构组合方式的影响。此外,通过动位移模式的研究,分析不同类型支挡结构的抗震性能。(5)多级支挡结构动土压力及抗震设计方法研究结合塑性极限分析上限法和强度折减技术,对多级支挡结构地震动土压力进行分析和研究,建立基于强度折减技术的多级支挡结构地震主动、被动土压力上限解。上限解考虑水平和竖向地震系数、墙背倾角、坡面形式及多级支护方式、上挡墙对下挡墙的影响、土体粘聚力、土体与墙背的粘附力等诸多因素,可适用于无粘性土和粘性土、复杂坡面等的地震土压力计算。(6)多级、组合支挡结构与边坡系统的静动稳定性分析及抗震设计方法研究将边坡安全稳定系数直接作为岩土体抗剪强度参数的折减系数,基于强度折减技术和极限分析上限法,对锚杆挡墙支护高边坡的叁种方式,进行地震条件下的动力稳定性分析,根据正交试验设计法进行参数敏感性分析,并进行抗震设计方法的研究。通过实例分析,提出抗震设计方法与建议。
宋广[5]2012年在《超前微桩复合土钉支护分析》文中指出将微桩与土钉联合应用的复合土钉支护方式，由于微桩的超前支护，除可改善开挖面土体的自立性外，还可较好地控制基坑变形，增强基坑支护体系的稳定性，该支护方法已在我国深基坑工程中得到广泛的应用和推广。如何较准确地预测微桩复合土钉支护体系的变形，验算其整体稳定性成为工程设计中亟待解决的问题。本文采用理论分析、有限元数值模拟，结合文献调研、现场实测数据分析的研究方法，对基坑开挖问题中土体典型应力路径下的力学特性、微桩复合土钉支护体系的变形及稳定性规律进行了较系统的研究，在此基础之上提出了一种整体稳定验算方法和坑壁水平位移简化计算方法，并对土钉支护体系整体稳定验算和局部稳定验算间的关系进行了探讨。具体的研究工作如下：（1）对开挖问题中土体的典型应力路径进行分析，并指出各应力路径下土体变形及强度特性的差异。进而在介绍常见岩土本构模型特点的基础之上，通过基坑算例和工程实例的数值模拟，对几种常用的岩土体本构模型在开挖条件下数值模拟分析中的适用性进行了系统的对比分析。（2）用叁维非线性有限元对超前微桩复合土钉支护和一般土钉支护基坑进行了考虑施工过程的计算和对比分析，探讨两种支护体系在坑壁水平位移、坑后地表沉降、土钉轴力分布及支护体系整体稳定性等多方面的差异，以揭示微桩复合土钉支护体系的变形受力规律；在此基础之上研究了微桩嵌固深度、微桩直径、微桩间距、土钉布置方案、土钉倾角等因素对支护体系变形及稳定性的影响。（3）依据土力学及基础工程中的有关理论结合有限元分析，对超前微桩在复合土钉支护中的抗滑作用进行了分析，进而建议了一种考虑超前微桩作用的复合土钉支护整体稳定验算方法，通过与现有规范建议的方法及有限元计算结果比较，验证所建议方法的合理性。（4）针对现行基坑支护规程中关于土钉支护的设计验算，通过概念分析及计算对比，讨论了土钉支护体系整体稳定验算与和局部稳定验算的必要性问题。（5）针对微桩复合土钉支护的坑壁水平位移，建议了一套较为简便适用的计算方法，并通过将基坑工程实例的计算结果与实测结果进行对比分析验证了所建议方法的合理可行性。
李海深[6]2004年在《复合型土钉支护工作性能的研究》文中研究表明复合型土钉支护是由土钉支护和其它支护方法相结合的新型支挡结构。本文结合湖南省建设厅于2001年和2003年度下达的两项科技项目“土钉支护内力与变形的研究”和“复合型土钉支护的优化设计研究”的研究课题，以锚杆+土钉复合型支护和搅拌桩+土钉复合型支护为研究对象，结合工程测试的情况，将平面问题有限元法用于复合型土钉支护工作性能的研究，为复合型土钉支护的广泛应用提供理论基础和工程指导。主要研究工作如下：1、 本文采用Duncan-Chang非线性E-B模型，开发了复合型土钉支护平面有限元分析程序SCSN1，利用该程序分别对两种复合型土钉支护的变形，包括地面的沉降、支护结构的水平位移、基坑的隆起量进行分析计算：对土钉的内力分布、搅拌桩的弯矩和剪力进行分析计算。2、 由于锚杆预应力和搅拌桩刚度的作用，复合型土钉支护与土钉支护相比，其变形减小，稳定性和最大支护深度皆有较大提高。复合型土钉支护坑壁的水平位移皆表现为中上部最大：搅拌桩+土钉复合型支护中搅拌桩后土体处于静止土压力状态，而锚杆+土钉复合型支护中面板上土压力远小于静止土压力。3、 通过对搅拌桩+土钉复合型支护中桩与土钉的相互作用关系的研究，考虑土钉施加微预应力的作用效果，本文提出了一种减小基坑变形的施工方法--土钉施加微预应力法，本法对工程实践有较强的指导意义。4、 在锚杆+土钉复合型支护中，锚杆的预应力限制了锚杆附近土钉的变形和加固作用的发挥。为了充分调动这部分土钉的加固作用，减小基坑的变形，在计算比较的基础上，本文提出先让土钉产生微小的变形，将锚杆预应力推后2-3个开挖步施加的施工方法--锚杆预应力推后加载法。可用于指导工程实践。5、 搅拌桩+土钉复合型支护中搅拌桩的最大正弯矩位于开挖深度的中部，最大负弯矩位于开挖面附近，最大剪力位于开挖面位置。搅拌桩的刚度的增加能显着地减小基坑的位移，而土钉长度的增加对于减小基坑的位移不明显。软土层埋深越大，基坑的位移和坑底隆起量越大；基坑底存在软弱下卧层，基坑的变形和坑底隆起量会成倍增加。6、 考虑土钉的拉剪作用和搅拌桩的抗剪作用，本文提出了一种复合型土钉支护的稳定分析方法。通过分析土钉的长度、土钉的密度、搅拌桩的直径、软土层的位置对复合型土钉支护最危险滑动面的位置和安全系数的影响，得出土钉的有效长度为(1． 0-1． 2) H；土钉的密度增加，最危险滑动面的深度增加；对于复合型土钉支护工作性能的研究均质土，最危险滑动面的滑出点一般位于坡趾;对于存在软土层的情况，最危险滑动面一般位于软土层的底面;软土层埋深越大，安全系数越小等结论。 7、首次提出临界密度的概念，并用临界密度的方法来划分土钉支护和“土钉墙”。土钉支护的内部稳定安全系数随着土钉密度的增加而增加，但当土钉密度达到临界密度时，土钉支护的稳定性由外部稳定性决定，土钉密度的进一步增加，稳定安全系数增加缓慢。当土钉密度小于临界密度时，称为土钉支护;当土钉密度达到或超过临界密度时，称为“土钉墙”。 8、临界密度的影响因素主要有土钉的长度、土质的内摩擦角和粘聚力系数，临界密度随土钉长度的增大而增大，随土质的力学指标的增大而减小;本文分别拟合了其相关关系。 9、通过对半无限体表面下水平集中荷载作用下Mindlin解进行积分计算，求得了水平线荷载周围水平应力。m:的通解，分析发现大多数土钉支护都存在“群钉效应”，土钉与土钉之间应力会相互迭加。 10、本文提出了一种考虑土钉的抗拉作用和搅拌桩的抗剪作用的基坑抗隆稳定分析法。以满足抗隆稳定为基准，提出了最大支护深度的概念，并且提出了土钉支护和复合型土钉支护相应最大支护深度的计算方法。关键词:土钉;土钉墙;土钉支护;锚杆;搅拌桩;复合型土钉支护尸
闫丽[7]2002年在《复合土钉墙数值分析与承载机理的研究》文中研究说明复合土钉墙作为一种新型的基坑支护形式，目前已在松散地层、软土和地下水位较高、地下水丰富的地区得到了广泛的应用，并且对其在施工过程中的工作性能和承载机理有了一定的认识。在西北黄土地区地下水位较高、地下水丰富且周围建筑物密集的地区采用复合土钉墙进行基坑支护时，对其工作性能和承载机理的研究几乎为零。本文在前人研究的基础上，建立了非线性有限元计算模型，通过非线性有限元模拟计算结果，结合西安地区实际工程实测资料，分析总结了复合土钉墙受力变形特征及承载机理。主要进行了以下研究工作： 比较系统的总结了国内外土钉支护发展的历史和土钉支护技术的研究现状；复合土钉墙产生的背景和研究现状。 概括复合土钉墙的组成、构造形式，同时对其主要构造形式的工程特性以及复合土钉墙的施工方法和工艺特点进行了分析。 针对复合土钉墙的构造特点，建立非线性有限元计算模型；其中包括对土体、面层及搅拌桩超前支护、土钉、接触面单元的模拟。 依据工程实测资料，分别对地层条件相差较大的区域采用非线性有限元法进行数值模拟分析，研究复合土钉墙在施工过程中的变形特征、内力变化、破坏区的发展规律，总结其承载机理。发现地层条件对复合土钉墙的受力变形及承载机理影响较大：在地层软弱的地区复合土钉墙侧向位移上、下部较小，中下部较大，呈“凸肚状”；墙后地面沉降量的最大点在荷载中部，在外观上呈现出“沉降槽”。在地层较好的区域复合土钉墙侧向位移在上部大，下部小，呈绕趾向外转动的“前倾状”；墙后最大沉降量的点在搅拌桩顶，向后依次递减，呈“斜坡状”。 根据实测资料和有限元分析计算结果，本文系统的总结了复合土钉墙在不同地质条件下的受力变形特征和承载机理，为今后该支护技术的推广和发展提供理论依据。根据分析计算结果，结合现场工程施工经验，对复合土钉墙支护体系设计和施工提出了几点建议。
杨丽娜[8]2006年在《基于Geo-Slope的深基坑复合土钉支护渗流场与应力场的耦合分析》文中指出复合土钉支护技术是在土钉支护技术基础上发展而来的一种新型支护技术,弥补了土钉支护和传统锚固的缺点,具有广阔的应用领域。目前复合土钉支护设计方法的研究远远落后于工程实践,本文建立渗流场与应力场耦合的有限元模型,通过计算,深入分析了复合土钉支护结构在非饱和-饱和土体中作用机理,为支护结构的优化设计和其广泛的应用提供一些重要的理论依据。本文包含以下四部分研究内容:1.介绍了复合土钉支护技术及其特点、发展概况、应用前景,归纳了常见的复合土钉支护形式,分析了其作用机理。2.探讨了复合土钉支护优化设计的方法和途径,从土钉参数设计和计算模型两个方面对复合土钉支护优化设计进行了研究。讨论了计算方法、孔隙水压力和基质吸力对边坡稳定性的影响,为基坑支护优化设计提供依据。3.以孔隙水压力和位移为变量建立深基坑渗流场与应力场完全耦合的有限元计算模型。模型中考虑支护结构、水和土体之间的相互作用,土的非线性和渗透系数随应力状态变化的非线性特性。4.将GEO-SLOPE/W软件的叁个模块Slope/W、Sigma/W和Seep/W相结合,在考虑耦合和不考虑耦合两种情况下对某粉土深基坑支护结构进行稳定性分析。采用Monte-Carlo法分析了土体的变异性和参数的不确定性。研究支护结构工作过程中土钉内力的分布、土体应力场的变化和支护结构变形特点等。本文结论:(1)深入了解复合土钉支护形式的作用机理和破坏机理,计算结果表明必须在建模时考虑渗流和基质吸力的影响。(2)本文的数值分析结果表明:复合土钉与纯土钉的作用机理不同,土钉中最大拉应力比较接近板桩;破坏不一定是整体倾覆破坏,有可能是板桩被剪切破坏;滑移面不一定通过坡脚,视支护结构而定;土钉的间距、疏密和板桩嵌固深度都会影响基坑水平向最大位移的位置,但是对坑底最大沉降位置几乎没有影响;计算中土钉的弯剪作用不能忽视。(3)考虑耦合作用的计算结果表明:由于动水压力的作用,其周边土体水平位移,地面沉降均大于未考耦合作用并且更接近于实测值。
芮乐道[9]2009年在《深基坑开挖变形及稳定性有限元分析》文中指出本文以邯郸市中心医院病房楼工程为例,应用二维快速拉格朗日有限差分程序——FLAC2D建立有限元模型,对基坑开挖进行数值模拟计算,根据计算结果,对支护结构的变形特性进行分析,在此基础上,通过改变土钉长度和倾角两个重要设计参数,建立不同的有限元模型分别计算,以分析研究土钉设计参数的改变对土钉墙支护结构变形特性的影响。本文主要结论有:1.坑壁水平位移曲线大致呈现上下部较小、中下部偏大的“鼓肚”形。基坑顶部的地表沉降曲线则近似“马鞍”形,即紧邻基坑的地表有明显的隆起,向着远离基坑的方向,隆起逐渐减小,到一定距离后地表开始出现沉降。基坑底部有明显的隆起现象,最大隆起量出现在基坑中心附近;2.土钉长度的增加有助于减小基坑的水平位移,但在穿过土体潜在滑裂面的情况下增加土钉长度对减小基坑水平位移的作用不明显。倾角的减小也有利于减小基坑水平位移;3.随着开挖的进行,就单根土钉而言,土钉轴力被逐步调动起来,其轴力分布大致符合中间大、两头小的规律。从整个九层土钉轴力分布情况看,每根土钉的最大轴力点有向开挖面移动的趋势;4.每步土钉施工结束后,其上一步土钉轴力承受很大的轴力,必须在每排土钉充分发挥作用的情况下才可以进行下一步的施工。
赵杰[10]2006年在《边坡稳定有限元分析方法中若干应用问题研究》文中认为基于滑面上应力分析法和强度折减法是边坡稳定有限元分析方法中两类主要的方法。论文围绕着边坡稳定分析中的有限元法做了一些研究，在对边坡稳定分析方法的研究成果及最新进展进行总结评述的基础上，介绍了两类有限元方法的基本原理，对边坡稳定有限元分析方法的若干应用问题开展研究，重点比较研究了两类有限元方法的差异性，将有限元稳定分析方法中的滑面应力分析法应用于分析填筑和开挖边坡的稳定性，评价基坑土钉支护边坡的稳定性和确定土体结构极限承载力，在应用研究的同时，分析有限元方法解决问题的适用性，具体研究工作如下： (1)阐述了边坡稳定两类有限元分析方法的基本原理，探讨了安全系数的定义。比较研究滑面应力分析法与强度折减法在安全系数大小及滑动面形状和位置的差异。通过算例对比分析，基于非关联流动法则，采用与经典摩尔—库仑准则相匹配的等效D-P准则，在平面应变条件下，对天然边坡(均质边坡、有下卧软弱层、有软弱夹层带以及稳态渗流作用下)的稳定性开展了对比研究工作。研究表明，两类有限元方法得到的安全系数大小以及相应滑动面形状和位置均十分接近。 (2)在平面应变条件下，采用滑面应力分析法对土质均匀的填筑和开挖边坡的稳定性进行了较为全面的研究，并同天然边坡的安全系数和滑动面进行比较，计算结果表明这叁类边坡滑动面的形状基本一致；比较了有限元稳定分析方法和极限平衡法结果的差别，同时分析研究了参数变化对填筑和开挖边坡稳定性的影响；并将滑面应力分析法应用到土石坝的坝坡稳定分析。 (3)在平面应变条件下，对普通土钉支护及复合土钉支护的基坑进行了有限元数值模拟，在此基础上应用滑面应力分析法评价基坑的稳定性，并将其应用于两个实际工程中。研究了两种支护结构土钉拉力、变形及基坑稳定的变化规律，分析二者的差异；分析了土钉长度及布置方式变化对基坑变形和稳定性的影响；研究表明当土钉足够长时，基坑的潜在滑动面与土钉最大拉力作用点连线位置通常是一致的。 对基坑边坡的稳定性进行探讨，比较了滑面应力分析法和强度折减法在计算结果(安全系数和滑动面)的差异，分析产生差异的原因。 (4)应用有限元法确定土体结构极限承载力，当采用理想弹塑性D-P模型时，采用增量加载的方式直到所加外荷载使土体结构在临界滑动面上满足极限平衡条件，达到极限破坏状态。分析不同D-P屈服准则在确定极限承载力时的适用性，研究表明在关联流动法则下采用Mohr-Coulomb内切圆屈服准则计算得到的极限荷载对应的土体结构安
参考文献：
[1]. 基坑工程中土与支护结构相互作用及边坡稳定性的数值分析[D]. 武亚军. 大连理工大学. 2003
[2]. 黄土地区土钉支护设计研究[D]. 谷玉朝. 兰州理工大学. 2008
[3]. 超前微桩复合土钉支护叁维非线性数值分析[J]. 宋广, 黄建华, 宋二祥. 岩土工程学报. 2010
[4]. 多级支挡结构与边坡系统地震动力特性及抗震研究[D]. 文畅平. 中南大学. 2013
[5]. 超前微桩复合土钉支护分析[D]. 宋广. 清华大学. 2012
[6]. 复合型土钉支护工作性能的研究[D]. 李海深. 湖南大学. 2004
[7]. 复合土钉墙数值分析与承载机理的研究[D]. 闫丽. 煤炭科学研究总院. 2002
[8]. 基于Geo-Slope的深基坑复合土钉支护渗流场与应力场的耦合分析[D]. 杨丽娜. 西安理工大学. 2006
[9]. 深基坑开挖变形及稳定性有限元分析[D]. 芮乐道. 河北工程大学. 2009
[10]. 边坡稳定有限元分析方法中若干应用问题研究[D]. 赵杰. 大连理工大学. 2006
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