河北建筑工程学院 河北 075000
摘要：对某实际工程进行地下连续墙基坑支护设计，采用朗肯土压力原理对土压力进行计算，利用等值梁的方法对地下连续墙进行内力计算。并与理正深基坑电算结果进行对比，对比结果显示计算方法基本可行，可为类似工程做参考。
关键字：地下连续墙；基坑支护；朗肯土压力；等值梁
1工程概况
拟建建筑物由办公楼、商场及地下车库组成，地下商场和地下车库为2~3层地下室，基坑开挖底标高为11.9米。根据《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120－2012）的有关规定，基坑各段均为一级。场区原为拆迁地，整体较平坦，局部起伏较大，基坑周边地面宜进行整平，当现状地面标高低于整平标高时，应保持现状，不宜人为垫土填平增加基坑深度，基坑开挖深度约12.1米。
基坑西侧为2栋居民楼，地下室外墙线距住宅楼最近处约34.71米，住宅楼为11层混凝土框架结构。基坑北侧为规划道路，拟建地下车库外墙线距道路南侧边缘约6.06米，道路北侧为一办公楼（4层砖混结构），其距拟建地下车库外墙线约27.28米。基坑东侧北段为后期规划绿化用地，较为开阔，施工期间为总包方临舍用地；南段为公交车站，地下室外墙线距离公交车站单层钢结构最近处约25.98米。基坑南侧西段为本项目拟建售楼处用地，其南侧为北园路，地下室外墙线距离北园路约28.89米；南侧东段为公交车站，地下室外墙线距公交车站单层钢结构约24.16米，详见图1.1。
图1.1
2内力计算
根据《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012，嵌固深度构造要求，由公式：嵌固构造深度=嵌固构造深度系数×基坑深度，有ld=0.200×12.100=2.420m。以该嵌固深度进行计算土压力。建议施工塔吊均设在坑内，不考虑其荷载对基坑的影响，荷载按均布荷载q=30kPa计算。根据JGJ120-2012《建筑基坑支护技术规程》，土压力计算采用水土合算，利用朗肯土压力理论计算土压力。
采用等值梁的方法对地下连续墙进行计算与设计，相比于二分之一分担法，结构力学力矩分配的方法更精确。地下连续墙刚度较大，把锚杆简化为不动铰支座，嵌固处简化为固定端，即把连续墙简化为一多跨连续梁，查询资料知，支反力可以根据结构力学中力矩分配的方法计算得出。计算简图如图2.1所示。
由结构力学求解器求得支反力：T1=151.84kN，T2=293.28kN，MA=180kN m由支反力和土压力合力可得支护结构内力图，如图2.2所示。由图2.2可知，反弯点出现在12.8米处，结合深基坑理正软件知基坑内侧最大弯矩出现在10.45米处，基坑外侧最大弯矩出现在基底处。理正深基坑电算内力图结果如图2.3所示。
对比可见以上计算方法基本可行，地下连续墙刚度足够大，但不是无穷大，实际地下连续墙存在着一定的位移，在计算内力时忽略了这部分因素；简化支座时实际上锚杆的受力比较复杂，运用以上方法为了简化计算；利用结构力学的方法求解内力时忽略了基坑逐层开挖的影响。
3支护设计
本设计基坑按照《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012设计，支护结构安全等级为一级，支护结构重要性系数γ0=1.1，冠梁宽度为1m,冠梁高度为0.8m。地下连续墙类型为钢筋混凝土类型，混凝土等级C35，墙厚h=0.8m，迎土面和被土面混凝土保护层厚度70mm，纵筋选用三级钢，水平筋选用二级钢，拉结筋选用一级钢。支锚类型为锚杆，支锚道数2层。
冠梁宽度不宜小于墙厚，高度不宜小于墙厚的0.6倍。因此取冠梁尺寸为b×h=1000mm×800mm。混凝土强度等级为C35，钢筋采用HRB400级。腰梁内力按多跨连续梁计算，计算跨度取相邻支撑点的中心距为2m，荷载取支反力。腰梁采用钢筋混凝土类型，腰梁截面尺寸 ，混凝土强度等级为C35，混凝土厚度取70mm，钢筋采用HRB335。
4结论
通过对某实际工程进行地下连续墙基坑支护设计，采用等值梁法对其进行内力计算，与电算结果对比，此设计方法基本可行，可供类似工程参考。
参考文献
[1]中国建筑科学研究会. 建筑基坑支护技术规程JGJ120-2012[S]. 北京: 住房和城乡建设委员会, 2012.
[2]杨予.深基坑支护优化设计[D].南宁:广西大学,1999.
[3]欧颖懿, 杨志宏. 两层锚杆地下连续墙设计计算方法[J]. 广州土木与建筑, 1999, 29(4): 37-38.
论文作者:林旺,郭佳伟
论文发表刊物:《基层建设》2019年第19期
论文发表时间:2019/9/21
标签：基坑论文; 地下论文; 内力论文; 外墙论文; 压力论文; 结构论文; 方法论文; 《基层建设》2019年第19期论文;