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摘要：本文主要就列举某一个钢混结构水塔的实地爆破状况，针对钢混结构水塔钢筋密、壁薄的结构特点,预先开凿大尺寸导向窗,减少了爆破面积。为了减小爆破飞石有害效应,针对性进行防护排架的搭设;为了减小水塔塌落的触地振动,在倒塌位置预先铺设了缓冲层。通过多角度观察,结合爆破后的振动监测数据,各类爆破有害效应均在可控范围内,水塔爆破拆除达到了预期的效果,可为类似工程实践提供借鉴。
关键词： 结构；爆破；拆除
1 工程概况
某个待拆除水塔高 36 m，直径 2. 3 m，壁厚 0. 3 m，结构长径比大，属钢筋混凝土结构，水塔南侧 32 m处为民房，北侧 60 m 处为马路，其他方向无需要保护的建构筑物，施工环境尚属简单。
2 水塔爆破方案和爆破缺口范围的确定
根据水塔的结构特点和爆破周围环境，可供选择的爆破方案为原地坍塌和定向倒塌。由于水塔已使用多年，四周风化程度、坚固程度不对称，若采用原地坍塌爆破，在坍塌过程中四周破坏不均匀，将会出现任意方向的倒塌，因此决定采用定向倒塌方案。
采用定向倒塌爆破时，缺口大小是水塔能否按设计方向倒塔的关键。若爆破缺口过小，倾倒力矩将小于结构的极限弯矩，会出现爆而不倒的现象。经过多次计算和论证，设计取爆破缺口高为1. 5 m，取爆破缺口部分圆心角为 240°，保留部分圆心角为 120°，水塔爆破缺口处的周长 7. 2 m，取爆破缺口长 4. 8 m，保留部分长 2. 4 m。为了保证定向倾倒的准确性，在爆破缺口两端预先用炮机与切割相结合的方法各开一个 0. 8 m 长的定向缺口，高度与设计切口高度相同［7-10］。
3 爆破倾倒方向设计
根据爆破现场周围的环境，选水塔的一面，有一片开阔地的方向，即周围无任何构建物的方位，设计为水塔的预定倒塌方向，即北方。水塔倒塌方向见图1。
4 水塔爆破参数的确定
水塔爆破部位壁厚 δ 为 0. 3 m，爆破参数如下:最小抵抗线 W = 0.5 *δ = 0. 15 m; 孔深参数 L = 0.67*δ = 0. 2 m ，采用水平浅眼。炮眼间距 a = ( 0.8 ～ 1.0) δ = 0. 3 m ; 眼排距 =b≤a ，取 b = 0. 3 m。炸药单耗根据相似工程类比经验，取2. 0 kg/m3;
单孔装药量 Q = a × b × δ × 2. 0 = 0. 054 kg;采用三角形布孔，根据设计缺口高度，可钻 5 排孔。爆破缺口设计及展开布置见图 2。
2) 爆破塌落振动。由于拆除爆破装药量较小，且为分散药包，相对于爆破振动，爆破塌落触地振动要远大于爆破振动，为了减小水塔拆除爆破塌落时产生触地振动，用沙袋、炭渣或土堆高 0. 5 m 的防护缓冲层，以减少水塔触地飞溅，减小落地振动造成的危害。
7 爆破效果及总结
根据《爆破安全规程( GB 6722—2014) 》规定，爆破个别飞石最小安全距离设计为 200 m，有立面防护时，警戒半径设计为 100 m。爆破前 15 min开始清场，必须将警戒半径内人员全部撤离到警戒范围以外。
水塔起爆后缓慢倾倒，规定时间内全部落地，水塔筒体在塌落冲量作用下，筒体基本摔扁、破碎，爆破后的飞石飞溅很少，周围房屋及道路未受到任何影响，爆破取得了圆满成功。
8 爆破后降尘操作
利用爆炸水雾降尘的方法可以有效提高水的利用率，减少了灭尘用水量。但在除尘过程中同时也带来了噪声污染，爆炸水雾法不确定因素比较多，比如在实验条件下，受到天气影响较大，环境的风速对模拟爆破粉尘的扩散影响也很大，同时环境的光线对拍摄的效果影响也较大，可靠性降低。
参考文献：
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论文作者:熊万春
论文发表刊物:《防护工程》2019年8期
论文发表时间:2019/7/30
标签：水塔论文; 缺口论文; 结构论文; 飞石论文; 方向论文; 切口论文; 圆心角论文; 《防护工程》2019年8期论文;